III.14. Очистные сооружения [1978 Шариков Л.П. - Охрана окружающей среды: справочник]

Из главы СНиП II-32-74 "Нормы проектирования. Канализация. Наружные сети и сооружения"

(Утверждена Госстроем СССР 30 октября 1974 г., введена в действие с 1 марта 1975 г.)

Общие указания

7.1. Метод и степень очистки сточных вод должны определяться в зависимости от местных условий с учетом возможного использования очищенных сточных вод для промышленных или сельскохозяйственных нужд.

Очищенные сточные воды, сбрасываемые в водоемы, должны отвечать требованиям "Правил охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами"^*; используемые очищенные сточные воды должны отвечать санитарно-гигиеническим, а также технологическим требованиям потребителя.

Необходимо также выявлять возможность использования обезвреженных осадков сточных вод для удобрения и других целей.

(Примечания: 1. Очистку бытовых сточных вод, как правило, надлежит ограничивать до степени, обеспечиваемой сооружениями полной биологической очистки (БПКполн очищенной воды 10-15 мг/л).

2. Для удобрения и орошения сельскохозяйственных земель (земледельческие поля орошения совхозов, колхозов, подсобных хозяйств и гос-земфонда) допускается использовать бытовые сточные воды только после полной биологической очистки.)

7.2. Смесь бытовых и производственных сточных вод при поступлении на сооружения биологической очистки в любое время суток не должна иметь:

концентрацию водородных ионов (pH) ниже 6,5 и выше 8,5;

общую концентрацию растворенных солей более 10 г/л;

БПК_полн выше 500 мг/л при поступлении на биологические фильтры и аэротенки-вытеснители и выше 1000 мг/л при поступлении на аэротенки с рассредоточенным впуском сточной воды (для бытовых сточных вод величину БПКполн надлежит принимать равной БПК₂₀);

концентрации вредных веществ более указанных в табл. 23 и 24;

не растворенных масел, а также смол и мазута;

биологически жестких ПАВ (практически не окисляющихся на сооружениях биологической очистки);

содержание биогенных элементов менее указанного в табл. 25.

(Примечания: 1. Допустимые концентрации веществ, указанных в табл. 23 и 24, при необходимости надлежит снижать для обеспечения предельно допустимых концентраций вредных веществ в водоемах после сброса очищенных сточных вод, при этом необходимо учитывать эффект очистки сточных вод и степень разбавления их водой водоема.

3. При сбросе производственных сточных вод в существующие канализации населенных пунктов ХПК общего стока не должно превышать БПК_пол более чем в 1,5 раза.)

7.3. В случае несоблюдения указанных в п. 7.2 условий отвод производственных сточных вод в канализацию населенного пункта допускается только после предварительной их очистки.

(1. Нефтепродуктами являются малополярные или неполярные вещества, растворимые в гексане.

7.4. Требования к производственным сточным водам, подлежащим биологической очистке, на сооружениях промпредприятий самостоятельно или в смеси с бытовыми сточными водами допускается уточнять по экспериментальным данным или данным аналогичных предприятий.

7.5. Количество бытовых сточных вод и режим поступления их на станции очистки следует принимать с учетом перспективного развития населенных пунктов в соответствии с нормами водоотведения, общим коэффициентом неравномерности и графиком суточного водоотведения.

7.6. Количество загрязнений на одного жителя для определения концентрации загрязнений бытовых сточных вод надлежит принимать по табл. 26. Концентрацию загрязнений определяют исходя из норм водоотведения на одного жителя.

(Примечания: 1. Загрязнения от населения, проживающего в не канализованных районах, надлежит учитывать в количестве 33% от указанных в таблице.

2. При сбросе бытовых сточных вод промышленных предприятий в канализацию населенного пункта загрязнения от них дополнительно не учитываются.)

7.7. Количество производственных сточных вод, режим их поступления на станции очистки, состав и концентрации загрязнений в них необходимо принимать по технологическим данным.

7.8. Расчетные расходы сточных вод надлежит определять по суммарному графику притока как при подаче их насосами, так и при самотечном поступлении, на станции очистки.

7.9. Расчет сооружений биологической очистки сточных вод следует производить на сумму органических загрязнений, выраженных БПК_полн.

7.10. При совместной биологической очистке производственных и бытовых сточных вод механическую очистку допускается предусматривать как совместно, так и раздельно. Раздельную механическую очистку надлежит применять для взрывоопасных производственных сточных вод, а также при необходимости химической или физико-химической очистки производственных сточных вод.

Примечание. Раздельная механическая очистка обязательна в случае, когда методы обработки осадков производственных и бытовых сточных вод различны.

7.11. Состав сооружений должен выбираться в зависимости от характеристики и количества поступающих на очистку сточных вод, требуемой степени их очистки, метода использования осадка и от других местных условий.

7.12. Выбор площадки для строительства станции очистки сточных вод необходимо производить в увязке с проектом планировки и застройки канализуемых объектов с учетом решений внешних коммуникаций (железной и автомобильной дорог, водо-, газо-, тепло- и электроснабжения).

7.13. Площадку для строительства станции очистки сточных вод надлежит располагать, как правило, с подветренной стороны для господствующих ветров теплого периода года по отношению к жилой застройке и ниже населенного пункта по течению реки. Площадка должна по возможности иметь уклон, обеспечивающий самотечное движение сточной воды по сооружениям и отвод поверхностных вод, и располагаться на территории, не затопляемой паводковыми водами, с низким уровнем грунтовых вод.

(Примечание. Допускается размещение станции очистки сточных вод с наветренной стороны при увеличении санитарно-защитной зоны.)

7.14. Планировка станции очистки сточных вод должна обеспечивать рациональное использование территории как на расчетный период, так и па дальнейшее перспективное развитие станции.

Компоновка и взаимное расположение сооружений должны обеспечивать:

возможность расширения в связи с увеличением притока сточных вод;

минимальную протяженность коммуникаций - лотков, каналов, дюкеров, трубопроводов и пр.;

7.15. Сооружения должны располагаться по естественному уклону местности; их высотное расположение должно устанавливаться с учетом расчетных потерь напора в сооружениях, соединительных коммуникациях и измерительных устройствах.

7.16. При разработке проектов станции очистки необходимо рассматривать возможность блокировки сооружений и укрупнения их размеров.

7.17. Сооружения для очистки сточных вод должны, как правило, предусматриваться вне зданий.

(Примечание. Размещение очистных сооружений в помещениях надлежит предусматривать в случаях, указанных в пп. 7.84, 7.265, а также обоснованных теплотехническими расчетами и технико-экономическими показателями.)

7.18. В составе станции очистки сточных вод следует предусматривать:

устройства для равномерного распределения сточных вод и осадков между отдельными элементами очистных сооружений;

устройства для выключения из работы, опорожнения и промывки сооружений и трубопроводов при их ремонте и очистке;

устройства для аварийного выпуска сточных вод до и после сооружений механической очистки, при этом к запломбированным запорным приспособлениям на аварийном выпуске должен быть обеспечен свободный проход;

устройства для замера расходов сточных вод, сырого осадка, возвратного и избыточного активного ила, воздуха, пара и газа;

установку автоматических пробоотборников и приборов, регистрирующих качественные параметры сточной воды, ила и осадка.

7.19. Каналы станции очистки сточных вод и лотки сооружений должны рассчитываться на максимальный секундный расход с коэффициентом 1,4.

7.20. Кроме основных производственных сооружений в зависимости от производительности станции очистки и местных условий надлежит предусматривать вспомогательные и обслуживающие сооружения.

7.21. Состав и площади лабораторий и вспомогательных помещений должны приниматься по табл. 27^*.

7.22. Территория станции очистки сточных вод должна быть ограждена, благоустроена и освещена. В зависимости от местных условий надлежит предусматривать мероприятия по защите сооружений от снежных заносов, дождевых и талых вод. В необходимых случаях для отдельных сооружений следует предусматривать ограждения в соответствии правилами техники безопасности.

Решетки

7.23. В составе очистных сооружений должны предусматриваться решетки с прозорами 16 мм или решетки-дробилки.

7.24. Количество и габариты решеток, скорости протока жидкости в прозорах, нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым оборудованием и т. д. должны определяться в соответствии с требованиями, изложенными в пп. 5.13-5.17^*.

7.25. Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортировка их к дробилкам должны предусматриваться при количестве отбросов 0,1 м³/сут и более, при меньших количествах отбросов допускается установка решеток с ручной очисткой.

7.26. Дробленые отбросы допускается направлять в сточную воду перед решетками, а также перекачивать в метантенки.

Расход жидкости, подаваемой к дробилке, надлежит определять из расчета 40 м3 на 1 т отбросов.

7.27. При проектировании здания решеток необходимо предусматривать мероприятия, предупреждающие поступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

7.28. Пол здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды в канале не менее чем на 0,5 м.

7.29. Потери напора в решетках следует определять по формулам для расчета чистых решеток с коэффициентом 3.

7.30. Для возможности отключения решеток в каналах до и после решеток надлежит предусматривать установку щитовых затворов и возможность опорожнения каналов решеток.

(Примечание. При применении решеток с ручной очисткой вместо щитовых затворов допускается предусматривать устройство пазов для переносных щитов.)

7.31. Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусматривать установку подъемно-транспортного оборудования в соответствии с указаниями, приведенными в п. 5.20^*.

^* (Здесь не приводится. В этом пункте предусматривается устанавливать: при массе Перемещаемого груза до 1 т включительно - неподвижные балки с кошками или кран-балки подвесные ручные;

при массе перемещаемого груза более 5 краны мостовые ручные.)

(Примечание. При подъеме груза на высоту 6 м и более или при длине машинного зала более 18 м надлежит применять электрическое подъемно-транспортное оборудование.)

7.32. В здании решеток целесообразно предусматривать размещение насосных установок гидроэлеваторов для удаления песка из песколовок.

Песколовки

7.33. Песколовки необходимо предусматривать при производительности станции очистки сточных вод более 100 м³/сут с учетом указаний, изложенных в п. 7.248. Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими. При механизированном сгребании песка кроме рабочих необходимо предусматривать резервную песколовку.

Тип песколовки необходимо выбирать с учетом производительности станций очистки. Для станций очистки производительностью до 50 000 м³/сут надлежит принимать тангенциальные песколовки, производительностью свыше 10 000 м³/сут - горизонтальные, производительностью свыше 20 000 м³/сут - аэрируемые.

7.34. Расчет горизонтальных и аэрируемых песколовок надлежит производить по формулам:

где Q - максимальный расход сточных вод, м³/с; v - скорость движения сточных вод, м/с; n - число песколовок или их отделений;

здесь К - коэффициент, принимаемый по табл. 28; Н_р - расчетная глубина песколовки (м), для аэрируемых песколовок принимаемая Давкой половине общей глубины Н, u₀ - гидравлическая крупность песка, мм/с.

7.35. При проектировании песколовок надлежит принимать:

скорость движения сточных вод при максимальном притоке 0,3 м/с, ари минимальном притоке 0,15 м/с;

гидравлическую крупность песка, подлежащего задержанию, u₀ = 18/24 мм/с, при необходимости расчет может производиться на адержание песка гидравлической крупностью менее 18 мм/с;

продолжительность протекания сточных вод при максимальном фитоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых песколовок: гидравлическую крупность песка u₀ - 18 мм/с; интенсивность аэрации 3-5 м³/(м²×ч); поперечный уклон дна (к песковому лотку) 0,2-0,4;

впуск воды - совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск - затопленный;

общую глубину песколовок Н = 0,7/3,5 м; аэраторы - из дырчатых труб с отверстиями 3-5 мм, устанавливаемые на глубину 0,7-0,75Н;

скорость движения сточных вод при максимальном притоке v = 0,08/0,12 м/с;

отношение ширины отделения песколовки к глубине В : Н = 1:1,5;

нагрузку 110 м³/(м²×ч) при максимальном притоке;

количество задерживаемого песка 0,02 л на одного человека в сутки, влажность песка 60%, объемный вес-1,5 тс/м³;

объем камер для песка - не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок камеры к горизонту - не менее 60°.

7.36. Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом без донного выступа, расчет водослива производить по формулам:

перепад между дном песколовки и порогом водослива Р (м)

где K_q - отношение максимального и минимального расходов; h_max и h_min - глубина воды в песколовке соответственно при q_max и q_min и расчетной скорости движения 0,3 м/с; ширина водослива b_с (м)

где m - коэффициент расхода водослива, зависящий от условий бокового сжатия, равный 0,35-0,38.

7.37. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1-2 м. Нагрузку на площадку надлежит принимать не более 3 м³/м² в год (с периодической вывозкой подсушенного песка в течение года). Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду, поступающую с транспортируемым песком, необходимо направлять в начало очистных сооружений.

7.38. Для отмывки от органических примесей и обезвоживания песка на станциях производительностью до 75 000 м³/сут допускается предусматривать устройство^бункеров, приспособленных Для последующей погрузки песка в автомашины, а также напорных гидроциклонов.

Усреднители

7.39. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители, объем которых определяется в соответствии с графиками притока сточных вод и колебаний концентраций загрязнений в них.

Число секций усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.

Примечание. При отсутствии графиков допускается объем усреднителей определять по количеству сточных вод, поступающих в течёнйе одной смены.

7.40. При необходимости установки усреднителей до отстойников надлежит предусматривать устройства, предотвращающие выпадение осадков.

7.41. При проектировании усреднителей с перемешиванием сточных вод воздухом надлежит принимать:

в качестве барботеров - перфорированные трубы с отверстиями d = 5 мм в нижней части на расстоянии 3-6 см друг от друга, укладываемые строго горизонтально вдоль резервуара на подставках высотой 6-10 см от дна;

интенсивность барботирования,. обеспечивающую перемешивание, для пристенных барботеров (создающих один циркуляционный поток) 2-3 м³/ч на 1 пог. м, для промежуточных барботеров (создающих два циркуляционных потока) 4-6 м³/ч×пог. м;

интенсивность барботирования, предотвращающую выпадение в осадок взвесей, для пристенных барботеров q, для промежуточных 2q; q (м³/ч×пог. м) определяется по формуле

где v = K√u₀ - минимальная скорость, см/с, обеспечивающая поддержание во взвешенном состоянии частиц механических примесей расчетной гидравлической крупности u₀, мм/с; К - коэффициент пропорциональности, равный 5-6 для хлопьевидных частиц и 10-12 для структурных частиц; H - глубина погружения барботера, м;

расстояние от барботеров до стены 1-1,5H, между барботерами 2-3Н, до противоположной стены при одностороннем пристенном расположении барботеров 1-1,5H;

диаметр барботеров 50 мм при интенсивности барботирования менее 8 м³/ч на 1 пог. м и 75 мм при большей интенсивности.

Отстойники

7.42. Тип отстойников необходимо выбирать с учетом производительности станций очистки сточных вод: до 20 000 м³/сут - вертикальные, свыше 15 000 м³/сут - горизонтальные, свыше 20 000 м³/сут - радиальные и. с вращающимися распределительными устройствами (при концентрации взвеси не более 500 мг/л), до 30 000 м³/сут - осветлители-перегниватели, до 10 000 м³/сут - двухъярусные. При этом необходимо учитывать местные условия (характеристика грунтов, уровень стояния грунтовых вод и т. п.).

7.43. Число отстойников надлежит принимать: первичных - не менее двух, вторичных - не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе расчетный объем отстойников необходимо увеличивать в 1,2-1,3 раза.

7.44. Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ (см. табл. 30) с учетом необходимого эффекта осветления, при этом:

количество остаточной взвеси в осветленных сточных водах в случае выпуска их после первичных отстойников в водоем должно соответствовать требованиям правил охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами;

эффект осветления в отстойниках оборотных циклов водоснабжения обусловливается требованиями к оборотной воде;

концентрация взвешенных веществ в осветленных сточных водах, подаваемых в аэротенки на полную биологическую очистку или на биофильтры, не должна превышать 150 мг/л; в осветленных сточных водах, подаваемых на двухступенчатые аэротенки, аэротенки с полной минерализацией ила или на частичную очистку, концентрации взвеси не нормируются;

при наличии в сточной воде взвешенных веществ более 300 мг/л надлежит предусматривать интенсификацию первичного отстаивания.

Желоба двухъярусных отстойников следует рассчитывать из условия продолжительности отстаивания в течение 1,5 ч.

7.45. Расчет отстойников надлежит производить по следующим формулам:

а) размеры отстойников длина горизонтальных (м)

радиус вертикальных, радиальных и с вращающимися сборно-распределительными устройствами (м)

где v - средняя расчетная скорость в проточной части отстойника (для радиальных - в сечении на половине радиуса), мм/с, принимаемая равной 5-10 мм/с для радиальных и горизонтальных отстойников; для отстойников с вращающимся сборно-распределительным устройством и вертикальных v = 0; H - глубина проточной части отстойника (от границы нейтрального слоя до уровня воды), м, принимаемая в соответствии с указаниями, приведенными в п. 7.50; К - коэффициент, зависящий от типа отстойника и конструкции водораспределительных и водосборных устройств, принимаемый равным: 0,5 - для горизонтальных отстойников; 0,45 - для радиальных; 0,85 - с вращающимся сборно-распределительным устройством; 0,35 - для вертикальных; u⁰ - гидравлическая крупность частиц взвеси, мм/с; Q - расчетный расход сточных вод, м³/ч;

где α - коэффициент, учитывающий влияние температуры воды на ее вязкость, принимаемый по табл. 28'; t-продолжительность отстаивания в цилиндре со слоем воды h, соответствующая заданному эффекту осветления, с, принимаемая по табл. 30 для основных видов взвесей} ф - вертикальная составляющая скорости движения воды в отстойнике, принимаемая по табл. 28"; п - коэффициент, зависящий от свойств взвеси; для основных видов взвесей допускается принимать по табл. 30.

Значения величины (КН/h)ⁿ в расчетах первичных отстойников для бытовых сточных вод надлежит принимать по табл. 29.

После определения L и R для горизонтальных и радиальных отстойников следует проверить фактическую скорость v_ф (мм/с) в проточной части отстойника:

где В - ширина отстойника, м, принимаемая в пределах 2 - 5Н, для радиальных отстойников (в сечении на половине радиуса)

В случае различия значений скоростей Уф и v необходимо уточнить величины L и R.

7.46, Количество выгружаемого осадка следует определять в зависимости от принятого эффекта осветления сточных вод.

Влажность осадка бытовых сточных вод надлежит принимать равной 95% для всех типов отстойников при самотечном удалении и 93,5 - 94% при удалении плунжерными насосами; влажность осадка производственных сточных вод необходимо принимать по экспериментальным данным.

7.47. Данные для расчета вторичных отстойников надлежит принимать по табл. 31.

7.48. Вынос взвешенных веществ из вторичных отстойников для бытовых сточных вод следует принимать по табл. 32, для производственных сточных вод он определяется экспериментально.

7.49. Удаление осадка надлежит предусматривать: из первичных отстойников для бытовых сточных вод плунжерными насосами или под гидростатическим напором не менее 1,5 м; из вторичных отстойников - под гидростатическим напором не менее 1,2 м для отстойников после капельных и высоко нагружаемых биологических фильтров и не менее 0,9 м для отстойников после аэротенков.

Объем иловой камеры надлежит предусматривать равным объему выпадающего осадка: за период не более 2 сут для отстойников первичных и вторичных после биологических фильтров, не более 2 ч для вторичных после аэротенков.

При механизированном удалении осадка объем иловой камеры первичных отстойников следует принимать по количеству выпавшего осадка за 8 ч.

Диаметры иловых труб для удаления осадка из первичных и вторичных отстойников надлежит принимать по расчету, но не менее 200 мм.

Высота борта отстойника над поверхностью сточной воды должна быть равной 0,3 м.

Во всех типах первичных отстойников необходимо предусматривать приспособления для задержания и удаления плавающих веществ.

Переливную кромку водосборных лотков допускается предусматривать гладкой или зубчатой. Нагрузка на 1 пог. м водослива не должна превышать 10 л/с.

7.50. При проектировании отстойников надлежит предусматривать:

глубину проточной части отстойника Н = 1,5/3 м в зависимости

от производительности очистных сооружений, при обосновании - до 4 м;

отношение длины к глубине от 8 до 12, при обосновании (для производственных сточных вод) - от 8 до 20;

впуск и выпуск сточных вод равномерные по ширине; угол наклона стенок приямков первичных и вторичных отстойников - не менее 50°;

скребки для сгребания осадка; устройство для опорожнения отстойника; уклон днища не менее 0,005;

высоту нейтрального слоя на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойников), для вторичных отстойников высоту нейтрального слоя 0,3 м и глубину слоя ила 0,3-0,5 м;

глубину проточной части отстойника Н = 1,5/5 м; отношение диаметра отстойника к глубине проточной части от 8 до 12, при обосновании (для производственных сточных вод) - от 6 до 30;

высоту нейтрального слоя 0,3 м, для вторичных отстойников 0,3 м и глубину слоя ила 0,3-0,5 м;

устройство для опорожнения отстойника; уклон днища к иловому приямку не менее 0,05; для вторичных отстойников, оборудованных илососами, 0,001-0,003; для вторичных отстойников, оборудованных илоскребами, 0,1;

илоскреб для сгребания осадка к приямку и в приямке, илосос для удаления ила во вторичных отстойниках;

в) для отстойников с вращающимся сборно-распределительным устройством!

глубину проточной части отстойника Н = 0,8/1,2 м; высоту нейтрального слоя 0,5-0,6 м; глубину слоя осадка 0,3-0,4 м;

устройства для опорожнения, сгребания и удаления осадка; уклон днища по аналогии с радиальными отстойниками;

расчетную высоту зоны осаждения Н = 2,7/3,8 м, для вторичных ,тстойников не менее 1,5 м; диаметр 4-9 м;

центральную трубу длиной, равной расчетной высоте зоны осаждения, с раструбом и неподвижным отражательным щитом внизу;

диаметр раструба и его высоту равным 1,35 диаметра центральной трубы, диаметр отражательного щита - 1,3 диаметра раструба воронки, угол наклона поверхности отражательного щита к горизонту - 17°, высоту слоя между низом отражательного щита и поверхностью осадка равной 0,3 м;

I скорость движения воды в центральной трубе не более 30 мм/с, скорость движения сточных вод в щели между нижней кромкой центральной трубы и поверхностью отражательного щита в первичных отстойниках не более 20 мм/с, во вторичных отстойниках 15 мм/с;

сборные лотки по периметру с внутренней стороны стенки отстойников;

уклон стенок днища первичных и вторичных отстойников не менее 50°.

Преаэраторы, биокоагуляторы, осветлители

7.51. Преаэраторы, биокоагуляторы и осветлители необходимо применять:

для снижения концентрации загрязнений в отстоенной сточной воде сверх обеспечиваемого первичными отстойниками;

для извлечения (за счет сорбции) ионов тяжелых металлов и других загрязнений, неблагоприятно влияющих на процесс биологической очистки.

7.52. Преаэраторы надлежит предусматривать перед первичными отстойниками в виде отдельных, пристроенных или встроенных сооружений, биокоагуляторы и осветлители - в виде сооружений, совмещенных с вертикальными отстойниками.

7.53. Преаэраторы следует применять на станциях очистки с аэротенками; биокоагуляторы и осветлители - на станциях как с аэротенками, так и с биологическими фильтрами.

7.54. При проектировании преаэраторов надлежит принимать:

число секций отдельно стоящих преаэраторов не менее двух,

продолжительность аэрации сточной воды с избыточным активным илом 10-20 мин;

количество подаваемого ила не более 50% избыточного;

увеличение эффективности задержания загрязнений (по БПК_полн и взвешенным веществом) в отстойниках на 10-15%.

(Примечания: 1. Допускается предусматривать возможность Регенерации активного ила в преаэраторах; емкость отделений для регенерации следует принимать равной 0,25 - 0,3 общего объема.

2. В качестве аэраторов надлежит применять перфорированные трубы.)

7.55. При проектировании биокоагуляторов следует принимать: продолжительность аэрации с избыточным активным илом или биологической пленкой 20 мин;

количество подаваемого ила 50% от избыточного; биологической пленки 100%;

количество воздуха 0,5 м³/м³ сточной воды; снижение концентрации загрязнений на 70% по взвешенным веществам и на 30% по БПК_полн;

скорость движения сточной воды в зоне отстаивания не более 0,8-0,85 мм/с.

Примечание. Для биологической пленки, подаваемой в биокоагуляторы, надлежит предусматривать специальные регенераторы, устраиваемые по типу аэротенков, с продолжительностью аэрации 24 ч.

7.56. Осветлители проектируются в виде вертикальных отстойников с внутренней жамерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разницы уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.

При проектировании осветлителей надлежит принимать: количество осветлителей не менее двух, при этом они должны быть рабочими;

разность уровней (для обеспечения естественной аэрации) воды в распределительной чаше и в осветлителе 0,6 м;

объем камеры флокуляции при нахождении в ней сточной воды не менее 20 мин;

скорость движения воды в зоне отстаивания 0,8-1,5 мм/с; центральную трубу длиной 2-3 м (без воронки) с прикрепленным на расстоянии 1 м от конца трубы отражательным щитом диаметром на 1 м больше диаметра трубы, с загнутыми кверху краями;

скорость движения сточной воды в центральной трубе 0,5-0,7 м/с; диаметр нижнего сечения камеры флокуляции исходя из средней скорости 8-10 мм/с;

расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части не менее 0,6 м; уклон днища осветлителя не менее 50°;

снижение концентрации загрязнений на 70% по взвешенным веществам и на 15% по БПК_полн.

Осветлители-перегниватели

7.57. Осветлители-перегниватели надлежит проектировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из перегнивателя и осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.

Перегниватели рассчитываются на сбраживание осадка из осветлителей, избыточного активного ила или биологической пленки.

7.58. Осветлители с естественной аэрацией надлежит проектировать в соответствии с указаниями, приведенными в п. 7.56.

При проектировании перегнивателей надлежит принимать:

емкость перегнивателя по суточной дозе загрузки в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;

(Примечания: 1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95%, при иной влажности (вл.) осадка суточную дозу загрузки надлежит уточнять, умножая ее значение на отношение вл./95.

2. Суточные дозы загрузки осадка производственных устанавливаются экспериментально. сточных вод)

ширину кольцевого пространства между наружной поверхностью Стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя не Менее 0,7 м;

расстояние от низа конической части осветлителя до днища перегнивателя не менее 1,5 м;

разрушение корки гидромеханическим способом путем подачи осадка в кольцевой трубопровод под напором через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка в перегнивателе.

Двухъярусные отстойники

7.59. Двухъярусные отстойники надлежит предусматривать одиночные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движения сточных вод в осадочных желобах.

7.60. Двухъярусные отстойники надлежит проектировать в соответствии с указаниями, изложенными в пп. 7.42-7.44 и 7.49.

свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка - не менее 20% площади отстойников в плане;

расстояние между наружными стенками соседних осадочных мселобов - не менее 0,5 м;

наклон стенок осадочного желоба к горизонту - не менее 50°, при этом стенки должны перекрывать друг друга не менее чем па 0,15 м; глубину осадочного желоба в зависимости от его длины 1,2-

высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере 0,5 м; 0

уклон конического днища септической камеры - не менее 30 ;

эффективность задержания взвешенных веществ 45-50%. :

7.61. Объем септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять исходя из данных табл. 34.

(Примечания: 1. Объем септической камеры двухъярусных отстойников должен быть увеличен на 70% при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30% при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполную очистку.

2. Объем септической камеры двухъярусных отстойников для осветления сточной воды при подаче ее на поля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20%.)

Нефтеловушки

7.62. Нефтеловушки следует предусматривать для задержания грубодисперсных нефтяных частиц при концентрации их в сточной воде более 100 мг/л.

Расчет нефтеловушек надлежит производить аналогично расчету горизонтальных отстойников с учетом кинетики всплывания нефтяных частиц.

При отсутствии данных по кинетике всплывания нефтяных частиц допускается принимать:

u₀ - гидравлическую крупность (скорость всплывания нефтяных частиц) 0,4-0,6 мм/с;

v - среднюю расчетную скорость в проточной части 4-6 мм/с. Количество задержанных частиц при этом составляет:

70% при гидравлической крупности частиц 0,4 мм/с;

60% при гидравлической крупности частиц 0,6 мм/с.

7.63. При проектировании нефтеловушек следует принимать: глубину проточной части Н = 2 м;

отношение длины к глубине - от 15 до 20; ширину секции 3-6 м; число секций - не менее 2 шт.; слой всплывших нефтепродуктов 0,1 м; слой осадка - до 0,1 м;

влажность свежевыпавшего осадка 95%, объемный вес 1,1 тс/м³; влажность слежавшегося осадка 70%, объемный вес 1,5 тс/м³; количество задержанного осадка по сухому веществу 80-120 г на 1 м³ сточных вод.

Необходимо предусматривать устройства для сбора всплывших нефтепродуктов и удаления осадка.

Гидроциклоны

7.64. Открытые гидроциклоны надлежит применять для выделения из сточных вод структурных оседающих и грубодисперсных всплывающих примесей, напорные гидроциклоны - для выделения из сточных вод только оседающих агрегатоустойчивых грубодисперсных структурных примесей.

7.65. Открытые гидроциклоны следует применять трех типов гидроциклоны без внутренних устройств для выделения из сточных вод крупно- и мелкодисперсных примесей гидравлической крупностью 5 мм/с и более;

гидроциклоны с диафрагмой и цилиндрической перегородкой при расходе сточных вод на один аппарат до 200 м³/ч для очистки от крупно- .и мелкодисперсных примесей гидравлической крупностью 0,2 мм/с и более, а также коагулированной взвеси и нефтепродуктов;

многоярусные гидроциклоны при расходе сточных вод на один аппарат более $00 м³/ч для выделения из сточных вод не слеживающихся крупно- и мелкодисперсных примесей гидравлической крупностью 0,2 мм/с и более, а также нефтепродуктов.

7.66. Для всех типов открытых гидроциклонов надлежит предусматривать:

удаление шлама механизированными подъемниками, гидроэлеваторами или под гидростатическим давлением воды;

задержание всплывающих примесей и нефтепродуктов кольцевым полупогруженным щитом перед водосливом на расстоянии не более 50 мм;

удаление всплывающих веществ - погружаемой воронкой.

При проектировании открытых гидроциклонов следует принимать"

а) для всех видов открытых гидроциклонов: гидравлическую нагрузку q, м³/(м²×ч), по формуле

где K - коэффициент, зависящий от вида гидроциклона; u₀ - гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с; потери напора в гидроциклоне 0,5 м;

б) для гидроциклонов без внутренних устройств: коэффициен K = 0,61;

высоту цилиндрической части H, равной ее диаметру D; диаметр выпускной насадки 0,1D;

угол наклона образующей конической поверхности нижней части 60°;

в) для гидроциклонов с диафрагмой и цилиндрической перегородкой:

диаметр цилиндрической части резервуара D = 0,5/9 м;

рабочую высоту цилиндрической части резервуара Я равной D]

число впускных насадок, тангенциально присоединенных к нижней части перегородки, 2-3 шт.;

угол наклона образующей конической поверхности нижней части равным углу естественного откоса шлама в воде, но не менее 60°;

число ярусов 4-20 шт.; диаметр гидроциклона D = 2/6 м;

диаметр центрального отверстия в диафрагме d = 0,5/1,4 м; расстояние между ярусами по вертикали 200-300 мм; число впускных тангенциальных насадок в каждом ярусе 3 шт. (по окружности через 120°); скорость выхода воды из насадок 0,3-0,5 м/с; угол наклона диафрагм равным углу естественного откоса шлама в воде, но не менее 45°.

Примечание. Общая гидравлическая нагрузка на многоярусный гидроциклон (аппарат) пропорциональна числу ярусов.

7.67. Конструктивные размеры напорных гидроциклонов подбираются в зависимости от количества сточных вод, концентрации и свойств содержащихся в них взвесей.

Допускается для сточных вод, содержащих 0,2-4 г/л взвесей с удельным весом 2-5 гс/см³, конструктивные и технологические параметры напорных гидроциклонов принимать по табл. 35.

Флотационные установки

7.68. Флотационные установки (импеллерные и напорные) надлежит применять для удаления из сточных вод нефтепродуктов, жиров, волокон минеральной ваты, асбеста, шерсти и других нерастворимых в воде веществ с развитой поверхностью и мало отличающихся от воды по плотности.

Импеллерные флотационные установки надлежит применять для удаления из воды грубодисперсных примесей, напорные - для удаления из воды тонкодисперсных примесей.

При необходимости глубокой очистки сточных вод от указанных примесей надлежит предусматривать применение реагентов, способствующих коагуляции примесей.

7.69. При проектировании флотационных установок надлежит принимать:

а) для импеллерных флотационных установок: продолжитель

ность флотации 20-30 мин; окружную скорость импеллера 12- 15 м/с; диаметр импеллера d= 200/750 мм; расход воздуха на единицу площади флотационной камеры 40-50 м³/(м²×ч);

квадратную в плане камеру со стороной, равной 6d;

площадь, обслуживаемую одним импеллером, не более 35d²; объем флотационной камеры W (м³) по формуле

где Q-расход сточной воды, м³/ч; t-продолжительность флотации, мин;

б) для напорных флотационных установок: количество воздуха

3-5% объема обрабатываемой воды; подачу воздуха эжектором во всасывающую трубу насоса; избыточное давление в напорном резервуаре 3-5 кгс/см²; продолжительность насыщения воздухом 1-3 мйн; прямоугольные флотационные отслойники глубиной 1-1,5 м при производительности установки до 100 м³/ч, продолжительность флотации 20 мин;

радиальные флотационные отстойники глубиной не менее 3 м (зоны флотации и отстаивания - не менее 1,5 м каждая) при производительности установки свыше 100 м³/ч, продолжительность пребывания в зоне флотации 5 мин, в зоне отстаивания 15 мин, производительность одного отстойника не должна превышать 1000 м³/ч.

(Примечание. При проектировании флотационных установок следует учитывать повышение уровня эмульсии при флотации на 10%.)

Илоуплотнители

7.70. Илоуплотнители надлежит применять двух типов: вертикальные и радиальные.

(Примечания; 1. Продолжительность уплотнения избыточного активного ила производственных сточных вод допускается изменять в зависимости от свойств активного ила.

2. Расчет трубопроводов и насосов по перекачке уплотненного ила должен проверяться на отбор и перекачку ила при сезонных отклонениях влажности уплотненного ила до 98,5%.)

Число илоуплотнителей должно быть не менее двух, причем все илоуплотнители рабочие.

(Примечание. Илоуплотнители, как правило, следует предусма* тривать для активного ила из вторичных отстойников; допускается также подача в них иловой смеси из аэротенков.)

7.71. Для радиальных илоуплотнителей надлежит предусматривать:

непрерывный выпуск уплотненного осадка под гидростатическим напором не менее 1 м;

подачу сливной воды из илоуплотнителей в аэротенки.

7.72. Данные для расчета илоуплбтнителей надлежит принимать по табл. 36.

Биологические фильтры

Общие требования

7.73. Биологические фильтры (капельные и высоконагружаемые) надлежит предусматривать для полной и неполной биологической очистки сточных вод.

Капельные биофильтры допускается применять для полной очистки на станциях очистки сточных вод производительностью не более 1000 м³/сут; высоконагружаемые биофильтры - на станциях производительностью до 50 000 м³/сут; при обосновании допускается их применение и на станциях большей производительности.

7.74. Биологические фильтры для очистки производственных сточных вод допускается применять как основные окислительные сооружения при одноступенчатой схеме очистки или как окислительные сооружения первой или второй ступени при двухступенчатой схеме полной и неполной биологической очистки.

7.75. Биологические фильтры надлежит проектировать в виде резервуаров со сплошными стенками и двойным дном: нижним сплошным, а верхним решетчатым (колосниковая решетка) для обеспечения загрузки. При этом необходимо принимать: высоту междудонного пространства не менее 0,6 м, уклон нижнего днища к сборным лоткам не менее 0,01, продольный уклон сборных лотков - по конструктивным-соображениям, но не менее 0,005.

7.76. Капельные биофильтры следует предусматривать с естественной аэрацией, высоконагружаемые - как с естественной, так с искусственной аэрацией (аэрофильтры).

Естественную аэрацию биофильтров надлежит предусматривать через окна, располагаемые в стенках биофильтров равномерно по их периметру в пределах междудонного пространства и оборудованные устройствами, позволяющими закрывать их наглухо. Площадь окон должна составлять не менее 1% площади биофильтра.

В аэрофильтрах следует предусматривать подачу воздуха в между-донное пространство вентиляторами давлением 100 мм водяного столба (у ввода). На отводных трубопроводах аэрофильтров необходимо устройство гидравлических затворов глубиной 200 мм.

7.77. В качестве загрузочного материала для биофильтров надлежит применять щебень, гальку прочных горных пород, керамзит, а также пластмассы, способные выдержать температуру от 6 до 30° без потери прочности. Все применяемые для загрузки естественные и искусственные материалы, за исключением пластмасс, должны:

выдерживать нагрузку не менее 1 кгс/см² при насыпном весе до 1000 кгс/м³ в естественном состоянии;

выдерживать не менее 5-кратной пропитки насыщенным раствором сернокислого натрия;

выдерживать не менее 10 циклов испытаний на морозостойкость;

выдерживать кипячение в течение 1 ч в 5%-ном растворе соляной кислоты, количество которой должно превышать навеску испытываемого материала в 3 раза.

После всех указанных испытаний загрузочный материал не должен иметь заметных повреждений и уменьшения массы более чем на 10% первоначального.

7.78. Загрузка биофильтров по высоте должна предусматриваться из материала одинаковой крупности с устройством нижнего поддерживающего слоя высотой 0,2 м из более крупного материала.

7.79. Крупность загрузочного материала для биофильтров надлежит принимать" по табл. 37.

(Примечания: 1. Содержание зерен пластинчатой и игловатой формы в загрузочном материале допускается не более 5%.

2. Для нижнего поддерживающего слоя во всех случаях предусматривается материал крупностью 70-100 мм.)

7.80. Распределение сточной воды по поверхности биофильтров допускается устройствами различной конструкции.

Для разбрызгивателей надлежит принимать: величину начального свободного напора у разбрызгивателей около

диаметр отверстий разбрызгивателей - от 18 до 32 мм; высоту расположения головки разбрызгивателя над поверхностью загрузочного материала 0,15-0,2 м;

период орошения на капельных биофильтрах при максимальном притоке 5-6 мин.

Для реактивных оросителей надлежит принимать;

количество и диаметр распределительных труб по расчету при условии движения жидкости в начале труб со скоростью свыше 0,5 м/с, но не более 1 м/с;

количество и диаметр отверстий в распределительных трубах по расчету при условии истечения жидкости из отверстий со скоростью не менее 0,5 м/с, диаметры отверстий не менее 10 мм;

напор у оросителя - по расчету, но не менее 0,5 м;

расположение распределительных труб выше поверхности загрузочного материала на 0,2 м.

7.81. Число секций или биофильтров должно быть не менее двух, причем все они должны быть рабочими. Общее количество одноступенчатых биофильтров или секций на станции очистки надлежит принимать не более восьми.

7.82. Расчет распределительной и отводящей сети биофильтров должен производиться по максимальному расходу воды с учетом указаний, изложенных в п. 7.91.

7.83. В конструкции биофильтров и оборудования должны быть предусмотрены устройства для опорожнения на случай кратковременного прекращения подачи сточной воды зимой, а также устройства для промывки днища биофильтров.

Капельные биологические фильтры

7.84. Капельные биофильтры надлежит размещать:

в отапливаемых помещениях при среднегодовой температуре воздуха до 3° С -любой производительности; при среднегодовой температуре воздуха более 3 до 6° С - производительностью до 500 м³/сут;

в неотапливаемых помещениях облегченной конструкции при среднегодовой температуре воздуха более 3 до 6° С - производительностью более 500 м³/сут.

(Примечание. При поступлении сточных вод на станцию очистки с перерывами в течение суток возможность расположения биофильтров вне помещений или в неотапливаемых помещениях облегченной конструкции должна обосновываться теплотехническим расчетом, при этом необходимо учитывать опыт эксплуатации биофильтров, работающих в районах с аналогичными условиями.)

7.85. БПК_полн сточных вод, подаваемых на капельные биофильтры, допускается принимать не более 220 мг/л; для исходной сточной воды с БПК_полн более 220 мг/л необходимо предусматривать рециркуляцию; при БПК_полн 220 мг/л и менее необходимость рециркуляции устанавливается расчетом.

7.86. Для капельных биофильтров надлежит принимать:

7.87. При расчете капельных биофильтров необходимо определять коэффициент:

где L_a - БПК_полн исходной сточной воды; L_t - БПК_полн очищенной сточной воды, принимается равной 15 мг/л;

параметры капельных биофильтров Н и q по табл. 38 в соответствии с заданной расчетной температурой сточной воды Т и вычисленным значением К;

общую площадь биофильтров по суточному количеству очищаемых сточных вод и гидравлической нагрузке.

(Примечание. В случае, когда вычисленное значение К превышает Табличные значения, соответствующие заданной расчетной температуре Т сточной воды, необходимо предусматривать рециркуляцию. Расчет биофильтров при необходимости рециркуляции производится в соответствии с указаниями, изложенными в п. 7.91.)

7.88. Количество избыточной биологической пленки на станциях очистки с капельными биологическими фильтрами надлежит принимать 8 г по сухому веществу на человека в сутки, влажность пленки - 96%.

Высоконагружаемые биологические фильтры

Аэрофильтры

7.89. БПК_полн сточных вод, подаваемых на аэрофильтры, допускается принимать не более 300 мг/л; при БПК_полн исходной сточной воды более 300 мг/л необходимо предусматривать рециркуляцию; необходимость рециркуляции сточных вод с БПК_полн 300 мг/л и менее устанавливается расчетом.

удельный расход воздуха B = 8÷12 м³/м³воды с учетом рециркуляционного расхода.

7.91. При расчете аэрофильтров необходимо определять коэффициент:

где L_a = БПК_полнисходной воды; L_t = БПК_полн очищенной воды; параметры аэрофильтров Н, q и В по табл. 39 соответственно заданной расчетной температуре сточной воды Т и полученному значению К, при этом в случае отсутствия в табл. 39 значений К, равных полученному, указанные параметры аэрофильтров надлежит принимать для очистки без рециркуляции по ближайшему большему значению К, для очистки с рециркуляцией - по меньшему;

площадь аэрофильтров при очистке без рециркуляции по принятой гидравлической нагрузке и суточному количеству сточных вод;

при очистке сточных вод с рециркуляцией допустимую БПКполн смеси исходной и рециркуляционной сточной воды, подаваемой на аэрофильтры, LCM (мг/л), коэффициент рециркуляции п и площадь f (м²) по следующим формулам:

(Примечание. При расчете биофильтров для исходной сточной воды с БПК_полн более 300 мг/л следует: К принимать равным 300 ; L_t, если в табл. 39 имеются значения К ≥ 300 : L_t, принимать L_CM = 300 мг/л и определять n исходя из этого значения L_CM; если указанной величины в таблице нет, следует принимать меньшее значение К, по нему определять L_CM и соответственно n.)

7.92. Количество избыточной биологической пленки на станциях очистки с высоконагружаемыми биофильтрами надлежит принимать 28 г на человека в сутки, влажность - 96%.

7.93. Расчет аэрофильтров для очистки производственных сточных вод может производиться по методу, изложенному в п. 7.91, или по окислительной мощности. Расчетные параметры или окислительная мощность принимаются по экспериментальным данным.

Биофильтры с пластмассовой загрузкой

7.94. БПКполн сточных вод, подаваемых на биофильтры с пластмассовой загрузкой, допускается принимать не более 250 мг/л.

7.95. Для биофильтров с пластмассовой загрузкой надлежит принимать:

в качестве загрузки - блоки из поливинилхлорида, полистирола, полиэтилена, полипропилена, полиамида, гладких или перфорированных пластмассовых труб диаметром 50-100 мм или засыпные элементы в виде обрезков труб длиной 50-150 мм, диаметром 30-75 мм с перфорированными или гладкими стенками;

пористость загрузочного материала 93-96%, удельную поверхность 90-110 м²/м³;

7.96. Размещение биофильтров с пластмассовой загрузкой надлежит предусматривать, как правило, в отапливаемых помещениях.

(Примечание. Возможность размещения биофильтров с пластмассовой загрузкой вне отапливаемых помещений должна быть проверена теплотехническим расчетом.)

7.97. При расчете биофильтров с пластмассовой загрузкой надлежит определять:

гидравлическую нагрузку в соответствии с необходимым эффектом очистки, температурой сточных вод и принятой высотой по Табл. 40;

Аэротенки

7.98. Аэротенки (аэротенки-смесители, аэротенки-вытеснители, аэротенки промежуточного типа и аэротенки-отстойники) надлежит применять для полной или неполной биологической очистки сточных вод.

7.99. Регенерацию активного ила надлежит предусматривать:

при БПК_полн поступающей в аэротенк сточной воды более 150 мг/л;

при наличии в воде вредных производственных примесей.

7.100. Емкость аэротенков следует определять: по среднечасовому притоку в течение суток, если общий коэффициент неравномерности поступления сточной воды в аэротенки не превышает 1,25; при большем коэффициенте неравномерности - по среднечасовому поступлению сточной воды в аэротенки за время аэрации в часы максимального притока.

(Примечание. Количество циркулирующего активного ила при расчете емкости аэротенков без регенераторов не учитывается.)

7.101. Продолжительность аэрации в аэротенках всех типов t (ч) надлежит определять по формуле

где La - БПКполн поступающей в аэротенк сточной воды, мг/л; L( - БПКполн очищенной воды, мг/л; а - доза ила, г/л, для бытовых сточных вод, надлежит принимать по табл. 41; S_Л - зольность ила в долях единицы, следует принимать для аэротенков на полную и неполную очистку равной 0,3; ρ - средняя скорость окисления загрязнений, мг БПКполн на 1 г беззольного вещества ила за 1 ч, для бытовых сточных вод надлежит принимать по табл. 42.

(Примечание. Для аэротенков с регенераторами а_ср определять в соответствии с указаниями, изложенными в приложении 4.)

(Примечания: 1. Формула справедлива при среднегодовой температуре сточной воды 15° С. При иной среднегодовой температуре сточных вод (t°) продолжительность аэрации, вычисленная по этой формуле, должна быть умножена на отношение 15/t°.

2. Продолжительность аэрации во всех случаях не должна приниматься менее 2 ч.)

(Примечание. Для промежуточных значений L и скорости окисления допускается определять интерполяцией. )

7.102. Количество циркулирующего активного ила в аэротенках без регенераторов и аэротенках-отстойниках надлежит определять исходя из принятой дозы ила и концентрации возвратного ила, принимаемой по табл. 36.

7.103. Расчет аэротенков с регенераторами следует производить в соответствии с указаниями приложения 4 (См. с. 348).

7.104. При расчете аэротенков для очистки производственных сточных вод доза ила, средняя скорость окисления, удельный расход воздуха и прирост ила принимаются на основании экспериментальных данных.

7.105. Прирост ила Пр (мг/л) в аэротенках всех типов при очистке бытовых сточных вод надлежит определять по формуле

где В - количество взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л.

(Примечание. При расчете илоуплотнителей, илопроводов и систем перекачки ила величину прироста ила, вычисленную по формуле, следует принимать с коэффициентом 1,3 для учета сезонной неравномерности прироста ила.)

7.106. Удельный расход воздуха D (м³/м³) при очистке сточных вод в аэротенке надлежит определять по формуле

где n - удельный расход кислорода в миллиграммах на миллиграмм снятой БПК_полн принимается: для полной очистки - 1,1 мг/мг; для неполной очистки - 0,9 мг/мг;

K₁ - коэффициент, учитывающий тип аэратора, принимается: для мелкопузырчатых аэраторов в зависимости от отношения площади аэрируемой зоны к площади аэротенка (f/F) по табл. 43; для средне пузырчатых - аэраторов, а также для систем низконапорной аэрации 0,75;

К₂ - коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора h, принимается по табл. 44;

n₁ - коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, определяется по формуле

t_ср - среднемесячная температура сточной воды за летний период, град;

n₂ - коэффициент, учитывающий отношение скорости переноса кислорода в иловой смеси к скорости переноса его в чистой воде, принимается: для бытовых сточных вод 0,85, при наличии ПАВ, в зависимости от величины f/F, по табл. 45; для производственных сточных вод - по опытным данным, при их отсутствии допускается принимать n₂ = 0,7;

Растворимость кислорода воздуха в воде С_р (мг/л), определяется по формуле

где С_т - растворимость кислорода воздуха в роде в зависимости от температуры и давления, принимается по таблицам растворимости кислорода воздуха в воде;

С - средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л, принимается равной 2 мг/л.

Площадь аэрируемой зоны f принимается по площади, занимаемой аэраторами; для мелкопузырчатых аэраторов просветы между ними до 0,3 м включаются в площадь аэрируемой зоны.

По найденным значениям D и t определяется интенсивность аэрации, I, м³/(м²×ч), по формуле}

Если вычисленная интенсивность аэрации больше максимальной (I_max) для принятого значения K₁ необходимо увеличить площадь аэрируемой зоны; если менее минимальной (I_min) для принятого значения K₂, надлежит увеличить расход воздуха, приняв I_min по табл. 44.

7.107. Аэротенки-отстойники надлежит применять на станциях очистки производительностью до 50 000 м³/сут.

При проектировании аэротенков-отстойников следует учитывать указания, изложенные в пп. 7.101, 7.105, 7.106 и приложении 5.

7.108. Двухступенчатые.аэротенки надлежит применять для сточной воды с БПК_полн = 250 мг/л и более, содержащей органические вещества с различными скоростями окисления.

7.109. При проектировании двухступенчатых аэротенков надлежит принимать:

продолжительность аэрации в первой ступени - как для аэротенков на неполную очистку при условии снижения начальной БПКполн сточной воды на 50%, во второй ступени - как для аэротенков на полную очистку с учетом снижения БПКполн в первой ступени;

удельный расход воздуха и прирост ила от обеих ступеней - как для аэротенков при одноступенчатой очистке.

В схемах очистки сточных вод с двухступенчатыми аэротенками следует предусматривать:

возможность использования 50% объема аэротенков первой ступени под регенераторы;

подачу избыточного ила второй ступени в головную часть аэротенков первой ступени и в дальнейшем совместно с избыточным илом первой ступени на уплотнение;

отстойники после каждой ступени двухступенчатых аэротенков с периодом отстаивания после первой ступени 0,5 ч, после второй ступени 1,5 ч;

сооружения для уплотнения ила, рассчитываемые в соответствии с указаниями, изложенными в пп. 7.70-7.72.

7.110. Аэротенки и регенераторы следует проектировать, как правило, в виде прямоугольных резервуаров.

7.111. Проектом станции аэрации надлежит предусматривать возможность работы с переменным объемом регенераторов.

7.112. Для аэротенков и регенераторов надлежит принимать:

количество секций - не менее 2 шт., количество секций - 4- 6 для станций производительностью до 50 000 м³/сут, 8-10 для станций производительностью свыше 50 000 м³/сут; все секции рабочие; II рабочую глубину 3-6 м, более - при обосновании;

отношение ширины коридора к рабочей глубине от 1 : 1 до 1 : 2.

7.113. В качестве аэраторов допускается применять:

для мелкопузырчатой аэрации - пористые керамические материалы (фильтросные пластины, трубы) и синтетические ткани;

для среднепузырчатой аэрации - щелевые и дырчатые трубы;

для крупнопузырчатой - трубы с открытым концом?

7.114. Аэраторы выполняются в виде полос, отдельных диффузоров или решеток; количество аэраторов в регенераторах и на первой половине длины аэратенков-вытеснителей надлежит принимать вдвое большим, чем на остальной длине аэротенков.

7.115. Заглубление аэраторов следует принимать:

3-6 м - при других системах в зависимости от глубины аэротенка.

7.116. Расчетную величину потерь напора в аэраторах с учетом увеличения сопротивления во время эксплуатации надлежит принимать:

для мелкопузырчатых аэраторов - не более 0,7 м вод. ст.;

для среднепузырчатых, заглубленных более 3 м, - 0,15 м вод. CT.J

в системах низконапорной аэрации при скорости выхода воздуха из отверстия 5-10 м/с - 0,015-0,05 м вод. ст.

7.117. Для аэротенков должны предусматриваться система опорожнения и устройства для выпуска воды из аэраторов.

7.118. При необходимости в аэротенках надлежит предусматри- вать локализацию пены: орошение водой через брызгала или химические антивспениватели.

Интенсивность разбрызгивания при орошении надлежит принимать по экспериментальным данным.

Применение химических антивспенивателей должно быть согласовано с органами санитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов.

Биологическая очистка высококонцентрированных по органическим веществам сточных вод

7.119. При биологической очистке высококонцентрированных (БПК_полн более 1000 мг/л) сточных вод необходимо применять двухступенчатую очистку.

В качестве первой ступени очистки допускается применять в зависимости от состава срочных вод и концентрации органических загрязнений анаэробное сбраживание в метантенках или аэробное окисление в аэротенках.

В качестве второй ступени очистки в обоих случаях должна быть применена биологическая очистка этих сточных вод отдельно или совместно с бытовыми сточными водами.

7.120. Анаэробное сбраживание надлежит применять при БПКполн поступающей сточной воды от 6000 до 20 000 мг/л и концентрации минеральных солей не более 30 000 мг/л.

Аэробное окисление надлежит применять при БПКПОлн поступающей сточной воды от 1000 до 6000 мг/л.

(Примечания: 1. При анаэробном сбраживании сточных вод

2. Предельно допустимые концентрации токсичных веществ при аэробном окислении устанавливаются экспериментально.)

7.121. Для первой ступени очистки при анаэробном сбраживании необходимо применять две ступени метаитенков, при этом надлежит предусматривать;

равномерную в течение суток подачу сточных вод в обе ступени метантенков;

уровень сточных вод в метантенках ниже низа горловины на 0,5 м;

объем метантенков второй ступени равным 50% объема первой ступени;

возврат активного анаэробного ила из второй ступени метантенков в первую в количестве 30% подаваемых сточных вод;

подачу сточных вод и возвратного ила: в первую ступень метантенка - в верхнюю часть метантенка, во вторую ступень - в нижнюю часть;

отвод сточных вод из первой ступени метантенков снизу, из второй ступени - сверху;

в первой ступени метантенков перемешивание рециркуляцией образующегося газа, интенсивность перемешивания 6 м³/(м²×ч);

после метантенков второй ступени дегазацию сброженных сточных вод;

отстаивание сточных вод после дегазации в течение 2 ч.

7.122. Для первой ступени очистки при аэробном окислении надлежит предусматривать:

аэротенки-смесители с регенераторами объемом, равным 30% объема аэротенков;

отстойники с продолжительностью отстаивания 1,5 ч.

7.123. Для второй ступени очистки сточных вод после анаэробного сбраживания необходимо применять биологическую очистку на аэротенках в две ступени, при этом надлежит предусматривать:

для первой ступени биологической очистки - аэротенки-смесители с регенераторами объемом, равным 30% объема аэротенков, отстойники после первой ступени биологической очистки продолжительностью отстаивания 1,5 ч;

для второй ступени биологической очистки - аэротенки-вытеснители, отстойники после второй ступени биологической очистки с продолжительностью отстаивания 2 ч.

7.124. Для второй ступени очистки сточных вод после аэробного окисления надлежит предусматривать биологическую очистку в одну ступень на аэротенках-вытеснителях.

7.125. Расчет емкости сооружений для очистки высококонцентрированных по органическим веществам сточных вод надлежит производить по среднечасовому притоку в течение суток, при этом продолжительность обработки сточных вод следует определять по формуле (33); расчетные параметры сооружения биологической очистки высококонцентрированных сточных вод допускается принимать по табл. 46.

7.126. Эффект очистки сточных вод при анаэробном сбраживании надлежит принимать 90%; выход газа 0,5-0,6 м³ на 1 кг снижения БПК_полн состав: метана 65-73%, углекислого газа 20-23%.

Эффект очистки при аэробном окислении следует принимать равным 95-98%.

Поля фильтрации

7.127. Поля фильтрации, как правило, надлежит предусматривать: на песках, супесях и легких суглинках для полной биологической очистки предварительно осветленных сточных вод.

Продолжительность отстаивания сточных вод перед поступлением их на поля фильтрации следует принимать не менее 30 мин.

7.128. Для устройства полей фильтрации следует выбирать площадки со спокойным и слабовыраженным рельефом с уклонами до 0,02.

7.129. Поля фильтрации не допускается устраивать на территориях, непосредственно граничащих с местами выклинивания водоносных горизонтов, а также при наличии трещиноватых пород и карстов, не перекрытых водоупорным слоем.

7.130. Поля фильтрации надлежит, как правило, располагать Вниз по течению грунтового потока от сооружений для забора подземных вод на расстоянии от них, определяемом величиной радиуса де- прессионной воронки водозаборной скважины, но не менее: для легких суглинков 200 м, для супесей 300 м и для песков 500 м.

При расположении полей фильтрации выше по течению грунтового потока расстояние от полей фильтрации до сооружений для забора подземных вод должно приниматься с учетом гидрогеологических условий и требований санитарной охраны источника водоснабжения.

7.131. Нагрузки сточных вод на поля фильтрации надлежит принимать по табл. 47.

(Примечания: 1. Нагрузки указаны для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадков от 300 до 500 мм.

4. Нагрузки производственных сточных вод на поля фильтрации устанавливаются опытным путем. Для производственных сточных вод, близких по составу и концентрации загрязнений к бытовым сточным водам, допускается нагрузки принимать по таблице.)

7.132. По контуру полей фильтрации необходимо предусматри-вать посадку ивы и других влаголюбивых древесных насаждений. Ширину полосы древесных насаждений следует принимать 10-20 м в зависимости от удаленности полей фильтрации от населенных пунктов.

С целью предупреждения разрушения ветром оградительных валиков, возводимых из песка, следует предусматривать посев трав с быстроразвивающейся корневой системой по откосам и гребням валиков и откосам осушительных каналов или другие способы защиты.

7.133. Площадь полей фильтрации в необходимых случаях надлежит проверить на намораживание сточных вод. Продолжительность Периода намораживания должна приниматься равной числу дней со среднесуточной температурой воздуха ниже -10° (рис. 5).

Величина фильтрации сточных вод в период их намораживания Определяется как произведение нагрузок, указанных в табл. 47, на коэффициенты, приведенные в табл. 48.

7.134. На период весеннего таяния намороженных сточных вод Я ремонта карт полей фильтрации необходимо предусматривать резервные карты, площадь которых в каждом отдельном случае должна быть обоснована и не должна превышать от полезной площади полей фильтрации (%):

7.135. Для устройства оросительной и осушительной сети, дорог, оградительных валиков карт и посадки древесных насаждений должна быть предусмотрена дополнительная площадь, которую допускается принимать в размере до 25% при площади полей фильтрации более 1000 га и 35% при площади их 1000 га и менее.

7.136. Размеры карт полей фильтрации надлежит определять в зависимости от рельефа местности, общей рабочей площади полей, способа обработки почвы, количества очищаемой сточной воды. При обработке почвы тракторами площадь одной карты должна быть не менее 1,5 га.

Отношение ширины карт к длине следует принимать в пределах 1 : 2 до 1 : 4, при обосновании длину карт допускается увеличивать.

7.137. Продольные и поперечные уклоны карт полей фильтрации надлежит принимать по табл. 49.

Рис. 5. Климатические коэффициенты для определения величины нагрузки на иловые площадки (сплошные и штрихпунктирные линии) и продолжительности периода намораживания на иловых площадках в днях (пунктирные линии)

7.138. Разность отметок двух смежных карт при отсутствии осушительных каналов между ними не должна превышать 1 м.

7.139. Размеры оградительных и разделительных валиков должны приниматься:

ширина понизу - в зависимости от высоты валиков и крутизны откосов.

Отношение высоты откоса к его заложению надлежит принимать: в супесях и легких суглинках 1 : 1,5, в песках 1 : 2.

При механизированной обработке почвы полей фильтрации для пропуска механизмов необходимо предусматривать съезды на карты, а также проезды к картам.

7.140. Высота валиков карт должна приниматься по расчетному слою намораживания сточных вод, принимаемому равным не более 1 м. При этом поверхность намороженного слоя должна быть на 0,1 м ниже поверхности бермы валика.

7.141. Подводящие и распределительные сети, а также картовые оросители надлежит предусматривать закрытыми из неметаллических труб с устройством на них открытых камер через каждые 50-'100 м в зависимости от уклона трассы.

В отдельных случаях (в III и IV климатических районах) подводящие и распределительные сети допускается проектировать в виде бетонных открытых лотков или земляных каналов.

Размеры каналов, лотков и трубопроводов надлежит определять расчетом, наименьшие размеры лотков допускается принимать 0,2×0,2 м, а наименьший диаметр труб -* 100 мм.

7.142. Распределители, в зависимости от схемы распределения сточных вод по картам полей фильтрации, должны обслуживать несколько картовых оросителей.

На выпусках подводящего канала, распределительных и картовых оросителях следует предусматривать шиберы для обеспечения чередования выпуска сточных вод на карты.

На картовых оросителях не реже чем через 30-50 м один от другого следует предусматривать выпуски в выводную борозду карты. На распределительных каналах следует предусматривать водомерные устройства.

7.143. На картах полей фильтрации, предназначенных для намораживания сточных вод, необходимо предусматривать выпуски талых вод с учетом "Правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами".

7.144. Устройство дренажа (открытого или закрытого) на полях фильтрации обязательно при залегании грунтовых вод на глубине менее 1,5 м от поверхности карт независимо от характера грунта, а также и при большей глубине залегания грунтовых вод при неблагоприятных фильтрационных свойствах грунтов, когда строительство одних осушительных каналов (без устройства закрытого дренажа на картах) не обеспечивает необходимого понижения уровня грунтовых вод.

На песках и супесях должен проектироваться открытый дренаж - осушительные канавы; при других грунтах - совмещенный - открытые осушительные канавы и закрытый дренаж из керамических, асбестоцементных, полиэтиленовых труб (с пропилами в верхней части).

Диаметр дренажных труб надлежит принимать не менее 75 мм, уклон - не менее 0,002.

7.145. Глубину укладки дрен следует принимать, как правило, "не менее 1,5 м от поверхности карты до лотка дрены. Расстояние между дренами устанавливается расчетом в зависимости от фильтрационных свойств грунтов и глубины укладки дрен.

Для предварительных расчетов расстояние между дренами следует принимать: в легких суглинках 8-10 м, в супесях 12-15 м, в песках 16-25 м.

Меньшие расстояния между дренами следует принимать при глубине их заложения 1,25 м, что может быть допущено при надлежащем обосновании. Выпуски закрытой дренажной сети должны быть обеспечены лотками для отвода воды к осушительной канаве.

Расстояния между осушительными канавами должны приниматься С расчетом обеспечения необходимой нормы осушения толщи грунта под картой на глубину не менее 1,5 м.

Размеры осушительных канав, их уклоны надлежит определять в соответствии с требованиями, изложенными в пп. 3.47-3.49^*, крутизну откосов - по табл. 50.

7.146. При полях фильтрации необходимо предусматривать: душевую, помещение для сушки спецодежды, помещение для отдыха и приема пищи, а также будки для обогрева обслуживающего персонала из расчета одна будка на каждые 75-100 га площади полей фильтрации.

Биологические пруды

7.147. Биологические пруды надлежит предусматривать для доочистки биологически очищенных сточных вод во всех климатических районах, за исключением районов северной климатической зоны, где допускается их применение только в летнее время, при этом БПКполн снижается до 5-6 мг/л.

7.148. При проектировании биологических прудов надлежит предусматривать:

аэрацию естественную или искусственную (выбор определяется наличием территорий и технико-экономическими соображениями);

число окислительных секций прудов - любое в зависимости от местных условий, но не менее двух;

7.149. Расчет и конструирование биологических прудов следует производить по рекомендации исследовательских организаций.

Нейтрализация сточных вод

7.150. Сточные воды, pH которых ниже 6,5 или выше 8,5, перед отводом в канализацию населенного пункта или в водоем подлежат нейтрализации.

Для нейтрализации сточных вод допускается предусматривать смешение различных категорий сточных вод (кислых и щелочных), введение реагентов или фильтрование сточных вод через нейтрализующие материалы.

7.151. Дозу реагентов для обработки сточных вод надлежит определять из условия полной нейтрализации содержащихся в них кислот или щелочей, а также выделения в осадок соединений тяжелых металлов. Избыток реагента надлежит принимать равным 10% расчетного количества.

Примечание. При определении дозы реагента необходимо учитывать взаимную нейтрализацию кислот и щелочей, а также щелочной резерв бытовых сточных вод или водоемов.

7.152. Применение гашеной извести для нейтрализации надлежит предусматривать в виде известкового . молока 5%-ной концентрации по активной окиси кальция.

7.153. Для гашения извести и приготовления известкового молока необходимо предусматривать безотходные известегасительные установки - шаровые мельницы с классификаторами или термомеханические известегасильные машины.

7.154. Для приготовления рабочего раствора известкового молока следует предусматривать растворные баки с мешалками на вертикальной оси. Частота вращения мешалки принимается не менее 40 об/мин. Допускается также перемешивание рабочего раствора воздухом или насосами. При использовании воздуха интенсивность аэрации принимают 0,8 м³/(м²×мин).

7.155. Количество сухого вещества осадка, образующегося при нейтрализации 1 м³ сточной воды, содержащей свободную серную кислоту и соли тяжелых металлов М (кг/м³) надлежит определять по формуле

где а - содержание активной СаО в используемой извести, %; X₁ - количество активной СаО, не обходимое для осаждения металлов, кг/м³; X₂ - количество активной СаО, необходимое для нейтрализации свободной кислоты, кг/м³, X₃ - количество образующихся гидроокисей металлов, кг/м , V₁ - количество сульфата кальция, образующегося при осаждении металлов, кг/м³; V₂ - количество сульфата кальция образующегося при нейтрализации свободной серной кислоты, кг/м³.

(Примечание. Третий член по формуле (39) не учитывается если значение его отрицательно.)

7.156. Объем осадка, образующегося при нейтрализации 1 м³ сточной воды, определяется по формуле

Где Р_ос - объем осадка, выделившегося из 1 м³ нейтрализуемой воды, %; Р_вл - влажность осадка, %.

7.157. Осадки, выделенные в отстойниках, надлежит обезвоживать на шламовых площадках, барабанных вакуум-фильтрах или на фильтрпрессах.

7.158. Шламовые площадки с дренажем следует устраивать, как правило, на открытом воздухе, а при необходимости - в закрытых утепленных помещениях.

Размеры площадок в закрытых помещениях необходимо определять по нагрузке, равной 10-15 м³/(м²×год).

При расположении шламовых площадок на открытом воздухе расчет потребной площади следует вести из условий намораживания.

7.159. Обезвоживание осадка на вакуум-фильтрах надлежит предусматривать при количестве сухого вещества в осадке не менее 25 кг/м³ и соотношении содержания гипса и гидроокиси не менее 3:1.

При расчете вакуум-фильтров следует принимать:

нагрузку на фильтр 15-20 кг/(м²×ч) по сухому веществу;

в качестве фильтрующей ткани - капрон и бельтинг.

Фильтры, микрофильтры

7.160. Фильтры для доочистки бытовых и производственных сточных Вод надлежит предусматривать в зависимости от условий использования водоема - приемника сточных вод с учетом степени возможного смешения и разбавления сточных вод водой водоема.

Фильтры следует применять двух типов: однослойные (с загрузкой, выполненной из однородного фильтрующего материала) и двухслойные (с загрузкой из различных материалов).

Подачу воды в однослойных фильтрах допускается предусматривать как сверху, так и снизу, в двухслойных - сверху.

7.161. Выбор типа фильтров надлежит производить на основании технико-экономического сравнения вариантов с учетом качестза обрабатываемой воды, а также наличия фильтрующего материала.

7.162. Расчет конструктивных элементов фильтров следует производить в соответствии с главой СНиП на проектирование наружных сетей и сооружения водоснабжения.

применять водяную или водовоздушную промывку загрузки;

при доочистке бытовых сточных вод предусматривать установку перед фильтрами барабанных сеток с ячейками размером 0,3-0,5 мм; производительность барабанных сеток принимать в 1,5-2 раза меньше, чем при очистке природных вод; принимать конструкцию барабанных сеток аналогично конструкции микрофильтров;

водяную промывку загрузки предусматривать фильтрованной водой и принимать интенсивность промывки 16-18 л/(с×м²) для однослойных фильтров и 14-16 л/(с×м²) для двухслойных; продолжительность 6-8 мин для однослойных фильтров и 10-12 мин для двухслойных;

при водовоздушной промывке однослойных фильтров предусматривать следующий режим: продувку воздухом в течение 1-2 мин интенсивностью 18-20 л/(с×м²); водовоздушную промывку в течение 8- 10 мин интенсивностью подачи воды 3-4 л/(с-м²);

промывку водой в течение 6-8 мин интенсивностью 6-7 л/(с×м²); для фильтров с подачей воды сверху предусматривать устройства гидравлического или механического взрыхления верхнего слоя загрузки;

фильтроцикл принимать: 12 ч для однослойных фильтров с подачей воды сверху при исходной концентрации взвеси 15-20 мг/л, 24 ч для фильтров с подачей воды снизу и двухслойных при исходной концентрации 15-20 мг/л;

для однослойных фильтров при подаче воды снизу предусматривать устройство воздухо-отделителей,

емкость резервуаров Промывной воды и грязных вод от промывки, фильтров принимать не менее чем на две промывки;

предусматривать мероприятия по стабилизации скорости фильтрования, колебания скорости допускать не более 15%;

при необходимости предусматривать насыщение фильтрованной воды кислородом воздуха в соответствии с указаниями, изложенными в пп. 7.168-7.171;

основные расчетные параметры принимать по табл. 51.

7.164. Микрофильтры с размером ячеек сеток 40-70 мкм надлежит применять для очистки производственных сточных вод, содержащих активный ил, мелкодисперсные волокнистые примеси и др.

7.165. При проектировании микрофильтров надлежит: конструкции микрофильтров принимать в соответствии с указаниями, изложенными в главе СНиП на проектирование наружных сетей и сооружений водоснабжения;

предусматривать непрерывную промывку фильтрованной водой и принимать давление 10-20 м вод. ст., расход 3-5% производительности микрофильтра.

7.166. Показатели эффективности работы фильтров допускается принимать по табл. 62.

7.167, Для станций с фильтрами и микрофильтрами следует предусматривать мероприятия по предотвращению биологического обрастания загрузки скорых фильтров и сеток микрофильтров.

Сооружения для насыщения очищенных сточных вод кислородом

7.168. При необходимости дополнительного насыщения очищенных сточных вод кислородом перед спуском их в водоем следует предусматривать специальные устройства: для станций очистки производительностью до 50 000 м³/сут при наличии свободного перепада уровней между площадкой очистных сооружений и горизонтом воды в водоеме - многоступенчатые водосливы-аэраторы, в остальных случаях - барботажные сооружения.

7.169. При проектировании сооружений для насыщения сточных вод кислородом следует принимать:

водосливные отверстия в виде тонкой зубчатой стенки с зубчатым щитом над ней (зубья стенки и щита обращены друг к другу остриями);

высоту зубьев 50 мм, угол при вершине 90°; высоту отверстия (между остриями зубьев) 50 мм; длину колодца нижнего бьефа 4 м, глубину 0,8 м; удельный расход воды q = 120÷160 л/с на 1 м длины водослива; напор воды на водосливе h_отв, м (от середины зубчатого отверстия) по формуле

число ступеней n и величину перепада Z по расчету в соответствии с указаниями, приведенными в п. 7.170;

б) для барботажных сооружений; число ступеней 3-4;

аэраторы мелкопузырчатые или среднепузырчатые; расположение аэраторов равномерное по дну сооружения - интенсивность аэрации - не более 100 м³/(м²×ч).

7.170. Число ступеней водосливов-аэраторов n и величина перепада уровней Z на каждой ступени, необходимые для обеспечения потребной концентрации кислорода С_τ в сточной воде на выпуске в водоем, определяются последовательным подбором из соотношения

где С_р - растворимость кислорода в жидкости определяется в соответствии с указаниями, изложенными в п. 7.106; С_τ - концентрация кислорода в очищенной сточной жидкости, которая должна быть обеспечена на выпуске в водоем; С₀ - концентрация кислорода в сточной воде перед сооружением для насыщения (при отсутствии данных принимается С₀ = 0); n - число ступеней водосливов; n₁ и n₂ - коэффициенты, принимаемые по данным, приведенным в п. 7.106; Φ₂₀ - коэффициент, учитывающий эффективность аэрации на водосливах в зависимости от перепада уровней, для чистой воды при температуре 20° С принимается по таблице.

7.171. Удельный расход воздуха в барботажных сооружениях D (м³/м³) следует определять по формуле

где С₀ и С_τ - следует принимать по данным, приведенным в п. 7.170, С_р, К₁, К₂, n₁, n₂ - по данным, приведенным в п. 7.106.

Метантенки

7.172. Метантенки следует применять для сбраживания осадков бытовых и производственных сточных вод, содержащих сбраживаемые органические вещества.

Совместно с канализационными осадками допускается подача в метантенки других сбраживаемых органических веществ после их дробления (домового мусора, отбросов с решеток, промышленных отбросов органического происхождения и т. п.).

7.173. Для сбраживания осадков в метантенках допускается принимать мезофильный (температура брожения t = 33° С) и термофильный (t = 53° С) процессы. Выбор процесса следует производить на основании технико-экономических расчетов с учетом методов последующей обработки и утилизации осадков, а также санитарных требований.

7.174. Определение емкости метантенков следует производить в зависимости от фактической влажности осадка по суточной дозе его загрузки, принимаемой для осадков бытовых сточных вод по табл. 53, а для осадков производственных сточных вод - на основании экспериментальных данных; при наличии в сточных водах анионных поверхностно-активных веществ (ПАВ) суточную дозу загрузки надлежит проверять в соответствии с указаниями, изложенными в п, 7.175.

7.175. При наличии в сточных водах ПАВ величину суточной дозы загрузки d (%), принятую по табл. 53, надлежит проверять по формуле

где С - содержание ПАВ в осадке, мг/г сухого осадка, принимается по экспериментальным данным или по табл. 54; р-влажность загружаемого осадка, %; g - предельно допустимая загрузка, г/м³, рабочего объема метантенка в сутки, принимается: 40-для алкилбензолсульфонатов с прямой алкильной цепью; 85 - для других "мягких" и промежуточных анионных ПАВ; 65 - для анионных ПАВ в бытовых сточных водах.

(Примечание. Если значение суточной дозы, определенное по формуле, менее указанного в табл. 53 для заданной влажности осадка то объем метантека необходимо откорректировать с учетом вычисленной дозы загрузки, если равно или превышает - корректировка не производится.)

7.176. Распад беззольного вещества загружаемого осадка в зависимости от дозы загрузки надлежит определять по формуле

где К -распад беззольного вещества, %; а - максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка %; n - коэффициент, зависящий от влажности осадка и принимаемый по табл; 55; а доза загружаемого осадка в процентах, принимаемая в соответствии с указаниями, изложенными в п. 7.174.

7.177. Максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка следует определять в зависимости от химического состава осадка по формуле

где ж, у, б - соответственно содержание жиров, углеводов и белков, 1 г на 1 г беззольного вещества осадка.

При отсутствии данных о химическом составе осадка величину а допускается принимать: для осадков уз первичных отстойников 53%; для избыточного активного ила 44%; для смеси осадка с активным илом по среднеарифметическому соотношений смешиваемых компонентов по беззольному веществу.

7.178. Весовое количество газа, получаемого при сбраживаниц, надлежит принимать 1 г на 1 г распавшегося беззольного вещества загружаемого осадка, объемный вес газа 1 кгс/м³.

7.179. Влажность осадка, выгружаемого из Метантенка, следует принимать в зависимости От соотношения загружаемых компонентов по сухому веществу с учетом распада беззольного вещества, определяемого по данным, приведенным в п. 7.176.

7.180. При проектировании метантенков надлежит предусматривать:

герметичные резервуары метантенков, рассчитанные на избыточное давление газа до 300 мм вод. ст.;

не менее двух метантенков, при этом все метантенки должны быть рабочими;

отношение диаметра метантенка к его высоте (от днища до основания газосборной горловины) - не более 0,8-1;

расположение статического уровня осадка на 0,2-0,3 м выше основания горловины, а верх горловины - на 1 м выше динамического уровня осадка;

площадь газосборной горловины из условия пропуска 700-1000 м³ газа в сутки на 1 м²;

расположение открытых концов труб для отвода газа из газового колпака на высоте не менее 2 м от динамического уровня;

загрузку осадка в верхнюю зону метантенка и выгрузку из нижней зоны;

при емкости метантенка 5000 м³ и более дополнительные трубопроводы для выгрузки, располагаемые через 5-6 м по высоте;

систему опорожнения резервуаров метантенков с возможностью подачи осадка из нижней зоны в верхнюю;

переключения, обеспечивающие возможность промывки всех трубопроводов;

перемешивающие устройства, рассчитанные на пропуск всего объема бродящей массы в течение 5-10 ч;

герметические закрывающиеся люки-лазы, смотровые люки, устройства для аварийного сброса газа в атмосферу и отключения от Общей газовой сети;

мероприятия, Обеспечивающие взрывобезопасность оборудования и обслуживающих помещений Метантенка;

расстояние от метантенков до основных сооружений станции, автомобильных дорог, железнодорожных путей и высоковольтных линий не менее 20 м;

7.181. Загрузку осадка в метантенки следует предусматривать равномерной в течение суток.

7.182. Подогрев осадка надлежит предусматривать:

непосредственно в метантенке острым паром, выпускаемым через

7.183. Количество тепла, необходимого для поддержания требуемой температуры в метантенке, следует определять расчетом.

7.184. Проектом очистных сооружений надлежит предусматривать использование образующегося при сбраживании газа теплотворной способностью 5000 ккал/м³.

Для регулирования давления и расхода газа следует предусматривать мокрые газгольдеры, емкость которых рассчитывается на двухчетырехчасовой выход газа, а давление газа под колоколом принимается 150-200 мм вод. ст.

7.185. При обосновании допускается принимать двухступенчатые метантенки в районах со среднегодовой температурой воздуха не ниже 6° С и при ограниченности территории для размещения иловых площадок.

7.186. Метантенки первой ступени следует проектировать на мезофильное сбраживание в соответствии с указаниями, изложенными в пп. 7.172, 7.173, 7.176-7.180, 7.182-7.184. -

7.187. Метантенки второй ступени надлежит проектировать в виде открытых неподогреваемых резервуаров.

Выпуск иловой воды из второй ступени должен предусматриваться на разных уровнях по высоте сооружения; удаление осадка из сборного приямка - по иловой трубе диаметром не менее 200 мм под гидростатическим давлением не менее 2 м.

7.188. Объем второй ступени метантенков должен рассчитываться исходя из дозы суточной загрузки осадка, равной 3-4%.

(Примечание. Метантенк второй ступени должен быть оборудован механизмами для удаления накапливающейся корки.)

7.189. Влажность осадка, выгружаемого из второй ступени метантенков, следует принимать:

при сбраживании осадка из первичных отстойников 92%;

при сбраживании осадка совместно с активным илом из аэротенков на неполную очистку 93%;

Аэробная стабилизация осадков

7.190. На станциях аэрации производительностью до 50 000 м³/сут при обосновании допускается применять аэробную стабилизацию избыточного активного ила, а также смеси его с осадком из первичных отстойников.

7.191. Для аэробной стабилизации следует предусматривать сооружения типа аэротенков.

Продолжительность аэрации неуплотненного избыточного активного ила следует принимать 7-40 сут, распад беззольного вещества - соответственно 20-30%, удельный расход воздуха - 1 м³/м³ рабочей емкости сооружения в час; смеси его с осадком первичных отстойников - 10-12 сут, распад беззольного вещества - соответственно 30-40%, удельный расход воздуха - 1,2-1,5 м³/(м³×ч).

7.192. Для отстаивания стабилизированных осадков следует предусматривать специальные зоны, выделяемые внутри аэрационного сооружения, или отдельные отстойники, при этом надлежит предусматривать возврат иловой воды в аэротенки. Продолжительность отстаивания следует принимать 1,5-2 ч.

7.193. В обоснованных случаях допускается аэробная стабилизация избыточного активного ила производственных сточных вод. Расчетные данные в этом случае надлежит определять экспериментально.

7.194. Для стабилизированных осадков следует предусматривать дальнейшую обработку так же, как для осадков, сброженных в мезофильных условиях.

Иловые площадки на естественном основании

7.195. Иловые площадки на естественном основании допускается проектировать при условий залегания грунтовых вод на глубине не менее 1,5 м от поверхности карт и только в тех случаях, когда допускается фильтрация иловых вод в грунт.

При меньшей глубине залегания грунтовых вод следует предусматривать понижение их уровня.

7.196. На иловых площадках должны предусматриваться дороги со съездами на карты для автотранспорта и средств механизации с целью обеспечения механизированной уборки, погрузки и транспортирования подсушенного осадка.

7.197. Влажность осадка, выпускаемого на иловые площадки, следует принимать в соответствии с указаниями, изложенными в пп.

7.198. Нагрузку осадка на иловые площадки в районах со среднегодовой температурой воздуха 3-5° С и среднегодовым количеством атмосферных осадков-до 500 мм следует принимать по табл. 56.

7.199. При проектировании иловых площадок надлежит принимать:

высоту оградительных валиков на 0,3 м выше рабочего уровня;

ширину валиков поверху - не менее 0,7 м; при использовании механизмов для ремонта земляных валиков - 1,8-2 м;

уклон дна разводящих труб или лотков - по расчету, но не менее 0,01;

(Примечания: 1. Нагрузки на иловые площадки в других климатических условиях следует определять с учетом климатического Коэффициента, приведенного на рис. 5^*.

2. В случаях, когда известно удельное сопротивление осадка, нагрузку следует принимать от 2 до 0,5 м³/м² в год при удельном сопротивлении соответственно от 100-1010 до 10 000-10 0 см/г.)

7.200. Площадь иловых площадок следует проверять на намораживание. Для намораживания осадка допускается использование 80% площади иловых площадок (остальные 20% площади предназначаются для использования во время весеннего таяния намороженного осадка).

Продолжительность периода намораживания следует принимать равной количеству дней со среднесуточной температурой воздуха ниже - 10° С (рис. 5).1

Количество намороженного осадка допускается принимать равным 75% поданного на иловые площадки за период намораживания.

Высоту намораживаемого слоя осадка надлежит принимать на 0,1 м менее высоты валика. Дно разводящих лотков или труб должно быть выше горизонта намораживания.

7.201. При размещении иловых площадок вне территории станций очистки для обслуживающего персонала следует предусматривать теплое помещение с санитарно-бытовыми устройствами и телефонной связью.

Иловые площадки с отстаиванием и поверхностным удалением иловой воды

7.202. В районах с климатическим коэффициентом 1 и менее (см. рис. 5) для очистных сооружений производительностью более 10 000 м³/сут следует предусматривать иловые площадки с отстаиванием и поверхностным отводом иловой воды.

7.203. При проектировании иловых площадок с отстаиванием и поверхностным отводом иловой воды надлежит принимать:

нагрузку - по табл. 56 с коэффициентом 1,2; число каскадов 4-7; число карт в каждом каскаде 4-8; полезную площадь одной карты - от 0,25 до 1 га; ширину карт 30-40 м (при уклонах местности 0,04-0,08), 50- 60 м (при уклонах 0,01-0,04), 60-80 м (при уклонах 0,01 и менее);

длину карт при больших уклонах 80-100 м, при малых - 100- 160 м, отношение ширины к длине 1 : 2 - 1 : 2,5;

высоту оградительных валиков и насыпей для дорог-до 2,5 м; напуски осадка: при 4 картах в каскаде на 2 первые карты, при 7-8 картах в каскаде на 3-4 первые карты;

перепуски иловой воды между картами - в шахматном порядке; количество иловой воды 30-50% от количества обезвоживаемого осадка.

7.204. Подачу иловой воды с иловых площадок следует предусматривать на очистные сооружения, при этом сооружения рассчитываются с учетом дополнительных загрязнений и количества иловой воды. Дополнительные загрязнения от иловой воды надлежит принимать:

по взвешенным веществам - 1000-2000 мг/л: по БПК_полн -1 1000-1500 мг/л.

Иловые площадки-уплотнители

7.205. Допускается предусматривать иловые площадки-уплотнители рабочей глубиной до 2 м в виде прямоугольных карт-резервуаров с водонепроницаемыми днищами и стенами; для выпуска иловой воды, выделяющейся при отстаивании осадка, по высоте продольных стен карт-резервуаров устраиваются отверстия, перекрываемые шиберами. Иловую воду следует направлять для очистки в соответствии с указаниями, приведенными в п. 7.204.

7.206. При проектировании площадок-уплотнителей следует принимать:

расстояние между выпусками иловой воды - не более 18 м;

устройство пандусов с уклоном до 0,12 для возможности механизированной уборки высушенного осадка.

Механическое обезвоживание осадка

7.207. Выбор метода механического обезвоживания осадка бытовых и производственных сточных вод (на вакуум-фильтрах, центрифугах и фильтр-прессах) должен производиться с учетом физико-химических свойств осадка и местных условий при соответствующем технико-экономическом обосновании.

(Примечание. В случае утилизации обезвожецных сырых осадков и активного ила бытовых сточных вод необходимо предусматривать их дегельминтизацию.)

7.208. Осадки бытовых сточных вод, подлежащие механическому обезвоживанию, должны подвергаться предварительной обработке. Необходимость предварительной обработки осадков производственных сточных вод должна устанавливаться экспериментально.

7.209. Перед обезвоживанием на вакуум-фильтрах сброженного осадка и бытовых сточных вод надлежит предусматривать его промывку очищенной сточной водой.

Количество промывной воды следует принимать: для сброженного осадка из первичных отстойников 1-1,5 м³/м³, для сброженной в мезофильных условиях смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила 2-3 м³/м³, то же в термофильных условиях - 3-4 м³/м³.

При наличии данных об удельном сопротивлении осадка удельный расход промывной воды q (м³/м³) следует определять по формуле

7.210. Продолжительность промывки следует принимать 15- 20 мин, число промывных резервуаров не менее двух. В резервуарах надлежит предусматривать устройство для перемешивания и периодической очистки.

При перемешивании воздухом количество его определяется из расчета 0,5 м³/м³ смеси промываемого осадка.

7.211. Для уплотнения смеси промытого осадка и воды следует предусматривать уплотнители, рассчитанные на 12-18 ч пребывания в них смеси. Число уплотнителей должно приниматься не менее двух.

Удаление осадка из уплотнителей следует предусматривать насосами плунжерного типа.

Влажность уплотненного осадка следует принимать 94-96% в зависимости от исходного осадка и количества добавленного активного ила.

Удаление сливной воды из уплотнителей надлежит предусматривать на очистные сооружения, которые следует рассчитывать с учетом дополнительных загрязнений от сливной воды.

Количество загрязнений в сливной воде из уплотнителя следует принимать: по взвешенным веществам - 1000-1500 мг/л, по БПК_полн - 600-900 мг/л.

Для уменьшения выноса из уплотнителей взвешенных веществ и снижения влажности уплотненного осадка следует предусматривать подачу фильтрата от вакуум-фильтров в илоуплотнители, а также замену промывной воды 0,1%-ным раствором хлорного железа, для приготовления которого используется 50% общего потребного количества хлорного железа.

В уплотнителях надлежит предусматривать устройства для удаления всплывающих веществ.

7.212. В качестве реагентов при коагулировании осадков бытовых сточных вод следует применять хлорное железо или сернокислое окисное железо и известь в виде 10%-ного раствора.

Добавку извести в осадок следует предусматривать после введения хлорного или сернокислого окисного железа.

7.213. Количество реагентов следует определять в расчете на FeCl₃ или Fe₂ (SO₄)₃ и СаО, при этом их дозы надлежит принимать в процентах от массы сухого вещества осадка:

для сброженного осадка первичных отстойников: FeCl, - 3 - 4, СаО - 8 - 10;

для сброженной смеси осадков первичных отстойников и избыточного активного ила: FeCl₃ - 4 - 6, СаО - 10 - 15;

для сырого осадка первичных отстойников: FeCK - 2 - 3,5, СаО - 6 - 9;

для смеси сырых осадков первичных отстойников и уплотненного избыточного активного ила: FeCl₃ - 3 - 5, СаО - 9 - 13;

для уплотненного избыточного ила из аэротенков на полную очистку: FeCl₃ - 6 - 9, СаО - 17 - 25.

Доза Fe₂ (SO₄)₃ во всех случаях увеличивается по сравнению с дозами хлорного железа на 30-40%.

7.214. Смешение реагентов с осадком следует предусматривать в перегородчатых смесителях. Применение насосов для перекачки скоагулированного осадка не допускается.

7.215. Склад хлорного и сернокислого окисного железа надлежит рассчитывать из условия хранения запаса на 20-30 сут, извести - на 15 сут.

7.216. Объем расходных баков реагентов (10%-ной концентрации) должен быть не менее их суточного расхода; число баков - не менее двух, в баках следует предусматривать приспособления для удаления осадка.

7.217. Промывку фильтрующей ткани вакуум-фильтров надлежит предусматривать 8-10%-ным раствором ингибированной соляной кислоты.

Объем резервуаров для хранения соляной кислоты надлежит определять исходя из годовой потребности 50 л кислоты 30% -ной концентрации на 1 м² фильтрующей поверхности вакуум-фильтра. Количество рабочих емкостей надлежит принимать не менее двух.

7.218. Производительность вакуум-фильтров и влажность кека при обезвоживании осадков бытовых сточных вод следует принимать по табл. 57.

(Примечание. Для обезвоживания сырых осадков надлежит предусматривать вакуум-фильтры со сходящим полотном.)

7.219. Величину вакуума следует принимать в пределах 300 - 500 мм рт. ст., давление сжатого воздуха на отдуве осадка - 0,2 - 0,3 кгс/см². Производительность вакуум-насосов определяется из условия расхода воздуха 0,5 м³/мин на 1 м² площади фильтра, а расход сжатого воздуха по норме 0,1 м³/мин на 1 м² площади фильтра.

7.220. Производительность вакуум-фильтров при обезвоживании осадков производственных сточных вод должна приниматься по опытным данным с учетом физико-химических свойств осадков.

7.221. Количество резервных вакуум-фильтров надлежит принимать:

при числе рабочих фильтров до трех - один, при четырех и более - два.

7.222. При обосновании допускается применение непрерывно действующих осадительных горизонтальных центрифуг со шнековой выгрузкой обезвоженного осадка на станциях очистки населенных пунктов производительностью до 40 тыс. м³/сут и для обезвоживания осадков производственных сточных вод, не содержащих абразивных частиц, с удельным весом твердой фазы выше 2 гс/см³.

(Примечание. Перед подачей в центрифугу осадки должны пропускаться через решетки-дробилки или решетки с прозорами 8 мм.)

7.223. Производительность центрифуг по исходному осадку должна подбираться по их паспортным данным.

7.224. Эффективность задержания центрифугами сухого вещества и влажность обезвоженных осадков следует принимать по табл. 58.

(Примечания: 1. Центрифугирование активного ила целесообразно с целью удаления его избыточного количества.

2. Эффективность задержания сухого вещества повышается при введении в обрабатываемый осадок полиэлектролитов.)

7.225. Сброс фугата, полученного при центрифугировании, без обработки не допускается.

При подаче фугата на очистные сооружения надлежит учитывать увеличение нагрузки на них на 25-35%.

Для предотвращения увеличения нагрузки на очистные сооружения следует предусматривать:

аэробную стабилизацию фугата, полученного при центрифугировании сырых осадков из первичных отстойников и смеси их с уплотненным избыточным илом;

иловые площадки с дренажем для фугата, полученного от центрифугирования сброженных осадков, нагрузку при этом принимать по табл. 56 с коэффициентом 2;

возврат в аэротенки фугата от центрифугирования активного ила.

7.226, Для обезвоживания тонкодисперсных осадков минерального происхождения (размер частиц не более 3 мм) допускается применение автоматических камерных фильтр-прессов, производительность которых должна приниматься по опытным данным.

7.227. При проектировании механического обезвоживания осадков необходимо предусматривать аварийные иловые площадки на 20% годового количества осадка.

7.228. Для складирования обезвоженных осадков надлежит предусматривать открытые площадки, рассчитанные на 4-5-месячное хранение при высоте слоя 1,5-2 м.

На площадках следует предусматривать механизацию работ и возможность возврата дренажных вод на очистку.

Термическая обработка осадка

7.229. Термическая обработка осадка должна производиться в случаях, когда требуется его обеззараживание и дальнейшее снижение влажности в зависимости от условий утилизации и транспортировки.

7.230. Для термической обработки механически обезвоженных осадков рекомендуется предусматривать:

для очистных станций производительностью до 30 тыс. м³/сут - камеры дегельминтизации;

для станций большей производительности - сушилки со встречными струями.

Аппараты для термической обработки осадков должны обеспечивать прогрев всей массы осадка до температуры не менее 65° С.

7.231. Для складирования высушенных осадков надлежит предусматривать площадки в соответствии с указаниями, приведенными в п. 7.228.

7.232. Газы после сушильных установок перед выбросом их в атмосферу должны подвергаться очистке по согласованию с санитарно - эпидемиологической службой.

7.233. Обеззараживание бытовых сточных вод или их смеси с производственными должно предусматриваться на станциях полной и неполной биологической очистки.

(Примечание. При совместной биологической очистке бытовых и производственных сточных вод, но раздельной их механической очистке допускается при обосновании предусматривать обеззараживание После механической очистки только бытовых сточных вод.

7.234. Обеззараживание сточных вод надлежит предусматривать жидким хлором или гипохлоритом натрия, получаемым на месте в электролизерах.

7.235. Расчетную дозу активного хлора следует принимать:

после механической очистки 10 г/м³ отстоенных сточных вод;

после полной искусственной биологической очистки 3 г/м³;

после неполной искусственной биологической очистки 5 г/м³.

(Примечания: 1. Дозу активного хлора надлежит уточнять в процессе эксплуатации, при этом количество остаточного хлора в обезвреженной воде после контакта должно составлять не менее 1,5 мг/л.

2. Хлорное хозяйство очистных сооружений должно обеспечивать возможность увеличения расчетной дозы хлора в 1,5 раза.)

7.236. Для смешения сточной воды с хлором следует применять смесители любого типа.

7.237. Контактные резервуары надлежит проектировать как первичные отстойники без скребков, число резервуаров - не менее двух.

7.238. Продолжительность контакта хлора со сточной водой в резервуаре или в отводящих лотках и трубопроводах надлежит принимать равной 30 мин.

7.239. Количество осадка, выпадающего в контактных резервуарах, следует принимать на одного человека в сутки:

на станциях полной биологической очистки в аэротенках 0,03 л;

7.240. При проектировании хлорного хозяйства очистных сооружений следует руководствоваться требованиями главы СНиП на проектирование наружных сетей и сооружений водоснабжения.

Особенности проектирования очистных сооружений общесплавной, полураздельной и дождевой канализации

7.241. Концентрацию основных загрязнений дождевых и талых вод следует принимать по данным физико-химических анализов стока этих вод или определять соответствующими расчетами.

При определении концентрации загрязнений расчетом следует учитывать:

среднее многолетнее выпадение атмосферных осадков по сезонам года;

распределение по территории объекта разного рода поверхностных покровов;

интенсивность движения транспорта по улицам;

количество оседающих аэрозолей из воздушного бассейна.

В расчетах концентрации загрязнений дождевых и талых вод с территории промышленных предприятий следует дополнительно учитывать попадание в поверхностный сток отходов производства и оседающих продуктов промышленных выбросов.

При отсутствии необходимых данных о составе дождевых и талых вод для предварительных расчетов допускается принимать: в стоках с территории населенных пунктов среднюю концентрацию взвешенных веществ 200-400 мг/л, БПКполн 40-60 мг/л; концентрации загрязнений в стоках с территорий промпредприятий - по данным аналогичных предприятий.

7.242. При проектировании общесплавной и полураздельной систем канализации для очистки сточных вод следует предусматривать такие же сооружения и методы очистки, как и для очистки бытовых сточных вод.

7.243. Приток дождевых вод на очистные сооружения общесплавной и полураздельной канализации определяется значением коэффициента разбавления на ливнеспуске, устраиваемом до очистных сооружений или до главной насосной станции.

7.244. При расчетах отдельных сооружений общесплавной и полураздельной канализаций необходимо учитывать следующие особенности, связанные с периодическим поступлением дождевых вод:

решетки и песколовки надлежит рассчитывать на суммарный приток бытовых и дождевых вод, при этом песколовки рассчитываются на задержание частиц крупностью 0,15-0,2 мм, объем осадка принимается равным 0,03-0,04 л/сут на фактического или эквивалентного жителя, влажность - 60%;

отстойники первичные и двухъярусные надлежит рассчитывать на приток в сухую погоду; при суммарном притоке допускается снижение эффективности отстаивания, при этом продолжительность отстаивания должна быть не менее 0,75-1 ч;

высоконагружаемые биологические фильтры при коэффициенте разбавления n₀ ≥ 0,5 следует рассчитывать на суммарный приток и проверять на эффект очистки в сухую погоду;

аэротенки рассчитываются на суммарный приток и проверяются на эффект очистки в сухую погоду;

вторичные отстойники рассчитываются на суммарный приток и проверяется эффект очистки на приток в сухую погоду;

сооружения для обработки осадка (иловые камеры двухъярусных отстойников и осветлителей-перегнивателей, метантенки, иловые площадки, сооружения для механического обезвоживания и термической сушки) рассчитываются по количеству осадка, образующегося в сооружениях при поступлении дождевых вод, или ориентировочно объем их принимается на 10-20% больше по сравнению с рассчитанным на приток в сухую погоду;

распределительные и сборные трубопроводы и лотки на очистной станции рассчитываются на суммарный приток и увеличиваются по пропускной способности на 20-25%;

дождевые резервуары надлежит предусматривать при притоке на очистную станцию дождевых вод с коэффициентом разбавления больше 1-1,5; целесообразность их устройства должна быть оправдана технико-экономическими показателями.

7.245. Метод и степень очистки дождевых вод при полной раздельной системе канализации решаются в каждом случае в зависимости от состава их загрязнений и условий спуска в водоем на основе технико-экономических показателей с учетом "Правил охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами".

Как правило, следут предусматривать только механическую очистку: решетки, песколовки, отстойники. Допускается предусматривать микрофильтры и гидроциклоны.

(Примечание. В исключительных случаях допускается естественная биологическая очистка на полях фильтрации.)

7.246. При полной раздельной системе канализации очистные сооружения дождевых вод надлежит определять на расчетный приток дождевых вод, поступающих на эти сооружения. До очистных сооружений следует предусматривать.ливнеспуск (с регулируемым водосливом) для сброса расхода от ливневых стоков с периодом однократного превышения расчетных интенсивностей большим, чем принятый при расчете сети.

Для уменьшения расчетного притока дождевых вод на очистные сооружения допускается предусматривать регулирующие резервуары и пруды-накопители, а также использование свободной емкости подводящих к очистной станции транзитных коллекторов. Решения принимаются на основе технико-экономических показателей.

7.247. При расчете сооружений механической очистки дождевых вод при раздельной системе канализации следует принимать;

количество задерживаемых частиц крупностью 0,15-0,2 мм - 20-30% начального содержания;

эффект осветления - по кинетике выпадения взвесей, но не более 50%.

Особенности проектирования канализации производительностью до 1400 м³/сут

Общие указания

7.248. Для механической очистки сточных вод следует предусматривать:

септики - при количестве сточных вод до 25 м³/сут; двухъярусные отстойники - при количестве сточных вод более 25 м³/сут;

песколовки - в тех случаях, когда в состав очистных сооружений входят двухъярусные отстойники.

Примечание. Допускается применение двухъярусных отстойников при количестве сточных вод менее 25 м/сут.

7.249. Для полной биологической очистки сточных вод следует применять:

аэрационные установки, работающие по методу "полного" окисления (аэротенки продленной аэрации), - при количестве сточных вод до 700 м³/сут;

аэрационные установки с аэробной стабилизацией избыточного активного ила - при количестве сточных вод более 200 м³/сут;

циркуляционные окислительные каналы (ЦОК) - в районах с расчетной зимней температурой не ниже -25° С в случаях, когда применение установок заводского изготовления нецелесообразно; капельные биофильтры; поля фильтрации;

поля подземной фильтрации, песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи (при количестве сточных вод не более 15 м³/сут); биологические пруды;

фильтрующие колодцы (при количестве сточных вод не более 1 м³/сут).

7.250. Обработку банно-прачечных сточных вод, загрязненных жировым мылом и содой, разрешается производить совместно с бытовыми при соотношении их количеств 1:1; при большем количестве банно-прачечных вод следует предусматривать предварительную их обработку.

Необходимость предварительной обработки и степень разбавления сточных вод прачечных, загрязненных синтетическими моющими веществами, устанавливаются исходя из предельно допустимой концентрации ПАВ.

Для поддержания необходимого соотношения бытовых и баннопрачечных вод допускается предусматривать емкости, позволяющие регулировать их выпуск. В регулирующих емкостях должны быть устройства для полного их опорожнения.

7.251. Для сточных вод, содержащих специфические примеси, перед их поступлением в септики или в двухъярусные отстойники следует предусматривать при необходимости соответствующую обработку.

7.252. При подаче сточных вод на очистные сооружения насосами расчет очистных сооружений следует производить исходя из производительности насосной установки.

7.253. Обеззараживание сточных вод надлежит предусматривать в соответствии с указаниями пп. 7.233-7,235, при этом для количества сточных вод до 15 м³/сут дозирующие устройства допускается не предусматривать.

Септики

7.254. Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, песчаногравийные фильтры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы.

7.255. Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м³/сут - не менее 3-кратного суточного притока, при расходе более 5 м³/сут - не менее 2,5-кратного.

(Примечания: 1. Указанные расчетные объемы септиков следует

2. При среднезимней температуре сточных вод выше 10° С или при норме водоотведения более 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать на 15 - 20%.)

7.256. В зависимости от расхода сточных вод следует принимать однокамерные септики - при расходах сточных вод до 1 м³/сут; двухкамерные - до 10 м3/сут и трехкамерные - свыше 10 м³/сут.

При расходах более 5 м³/сут каждую камеру следует разделять продольной стенкой на два одинаковых отделения.

7.257. Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках равным 0,75, в трехкамерных - 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 0,25 расчетного объема.

Примечание. В септиках, выполняемых из бетонных колец, все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности более 5 м³/сут камеры предусматриваются без отделений.

7.258. Минимальные размеры септика надлежит принимать: глубину (считая от уровня воды) 1,3 м, ширину 1 м, длину или диаметр 1 м. Максимальная глубина септика должна быть не более 3,2 м.

Расстояние между нижней поверхностью покрытия септика и расчетным уровнем сточной воды должно быть не менее 0,35 м.

7.259. При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следует предусматривать контактную камеру, размеры которой в плане надлежит принимать не менее 0.75×1 м.

7.260. Покрытие септика должно быть сборно-разборным с отверстиями для люков; люки устанавливаются над каждой камерой септика. На покрытии следует предусматривать рулонную гидроизоляцию и засыпку слоем земли, толщиной 0,15-0,5 м в зависимости от климатических условий.

Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Должны предусматриваться устройства для задержания плавающих веществ.

7.261. В септиках необходимо предусматривать естественную вентиляцию.

7.262. Для равномерного распределения осветленных в септиках сточных вод на полях подземной фильтрации, песчано-гравийных фильтрах и других сооружениях следует предусматривать дозирующие устройства и распределительные колодцы или лотки.

Для дозирования следует применять устройства автоматического действия.

(Примечание. При количестве сточных вод до 3 м³/сут применение дозирующих устройств необязательно.)

Решетки и решетки-дробилки

7.263. Перед двухъярусными отстойниками, аэрационными установками на "полное" окисление, установками с аэробной стабилизацией избыточного активного ила и циркуляционными окислительными каналами надлежит предусматривать одну решетку с ручной очисткой или решетку-дробилку с резервной решеткой на обводном канале.

Двухъярусные отстойники

7.264. Продолжительность отстаивания в желобах следует принимать 1,5-2 ч по максимальному притоку; скорость движения сточных ЕОД должна приниматься не более 2 мм/с. Длина желоба должна быть не менее 5 м, ширина - не менее 0,5 м, глубина - не более 1,5 до. Удаление осадка следует предусматривать под гидростатическим напором не менее 1,6 м по иловой трубе диаметром не менее 150 мм.

7.265. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5° С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м³/сут должны размещаться в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6° С при пропускной способности до 100 м³/сут - в неотапливаемых помещениях.

Аэрационные установки на полное окисление (аэротенки продленной аэрации)

7.266. Аэрационные установки на полное окисление следует применять для полной биологической очистки сточных вод. В составе установки, проектируемой в" виде совмещенного сооружения, следует предусматривать решетку-дробилку или решетку с прозорами 10- 16 мм, аэротенк-отстойник, а также аэротенки с вторичными отстойниками.

7.267. Продолжительность аэрации в аэротенках на полное окисление следует определять по формуле (33), при этом принимается: р - средняя скорость окисления по БПК5 равной 4 мг/(г×ч), по БПК_полн - 6 мг/(г×ч); а - доза ила, равная 3-4 г/л; S_Л - зольность ила, равная 0,35.

Удельный расход воздуха следует определять по формуле (35) при этом надлежит принимать:

Z - удельный расход кислорода в мг/мг снятой БПК5 1,42 или БПК_полн 1; К₁, K₂, n₁, n₂, С_р - по данным, приведенным в п. 7.106.

7.268. При проектировании установок на полное окисление с применением аэротенков -отстойников надлежит также учитывать указания, изложенные в приложении 5 (см. с. 349).

7.269. Продолжительность пребывания сточных вод в зоне отстаивания при максимальном притоке должна составлять не менее 1,5 ч,

7.270. Количество избыточного активного ила следует принимать 0,5 кг на 1 кг БПК5. Удаление избыточного ила допускается предусматривать как из отстойника, так и из аэротенка.

Влажность ила, удаляемого из отстойника, 98%, из аэротенка - 99,4%.

7.271. Нагрузку на иловые площадки следует принимать как для осадков, сброженных в мезофильных условиях.

Аэрационные установки с аэробной стабилизацией избыточного активного ила

7.272. Аэрационные установки с аэробной стабилизацией избыточного активного ила допускается предусматривать как для полной, так и для неполной биологической очистки сточных вод.

В составе установки, проектируемой в виде совмещенного сооружения, следует предусматривать: решетку-дробилку или решетку с прозорами 16 мм, аэротенк, вторичный отстойник и стабилизатор избыточного активного ила.

7.273. Расчет элементов установок надлежит производить с учетом указаний, изложенных в пп. 7.47, 7.48, 7.101, 7.102, 7.105, 7.106, 7.116, 7.201, 7.202, 7.204.

Циркуляционные окислительные каналы

7.274. Циркуляционные окислительные каналы (ЦОК) следует предусматривать для полной биологической очистки сточных вод.

Подачу сточных вод, прошедших решетку с прозорами 10-16 мм, следует предусматривать выше уровня воды в канале перед аэратором.

7.275. Продолжительность аэрации в циркуляционных окислительных каналах надлежит определять по формуле (33), при этом принимается: ρ - средняя скорость окисления по БПК5 4 мг/(г×ч), по БПК_полн 6 мг/(г×ч); а - доза ила, равная 3,5 г/л;S_Л - зольность ила, равная 0,45.

7.276. Для циркуляционных окислительных каналов следует принимать:

количество избыточного активного ила - 0,5 кг на 1 кг БПК5;

удельный расход кислорода - 1,42 мг на мг снятой БПК5.

7.277. Аэрацию сточных вод в окислительных каналах следует предусматривать механическими клеточными аэраторами, устанавливаемыми в начале прямого участка канала.

Размеры клеточных аэраторов и параметры их работы надлежит принимать по паспортным данным в зависимости от необходимых производительности по кислороду и скорости воды в канале. Для предварительных расчетов допускается принимать основные характеристики аэратора по табл. 59.

7.278. Скорость течения воды в канале v (м/с), создаваемую аэратором, надлежит определять по формуле

где I - импульс давления аэратора, принимаемый по характеристике Аэратора или по табл. 59; L_аэр - длина аэратора, м; ω - площадь кривого сечения канала, м²; n - коэффициент шероховатости, для бетонных стенок равен 0,014; L - длина канала, м; R - гидравлический радиус, м; Σ, ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений, для О-образного канала равна 0,5.

(Примечание. Длину аэратора надлежит принимать не менее ширины канала по дну и не более ширины канала по зеркалу воды; число аэраторов 1-2.)

7.279. Выпуск из циркуляционных окислительных каналов во вторичный отстойник смеси сточных вод с активным илом следует предусматривать самотеком, продолжительность пребывания сточных вод во вторичном отстойнике по максимальному расходу составляет 1,5 ч.

7.280. Из вторичного отстойника следует предусматривать непрерывную подачу возвратного активного ила в канал, а также периодическую подачу избыточного ила на иловые площадки.

7.281. Иловые площадки следует рассчитывать исходя из нагрузок для осадков, сброженных в мезофильных условиях.

Капельные биологические фильтры

7.282. Расчет биологических фильтров надлежит производить в соответствии с указаниями, изложенными в п. 7.87.

7.283. Для распределения сточной воды на биофильтрах с пропускной способностью до 50 м³/сут допускается принимать качающиеся желоба.

7.284. Продолжительность вторичного отстаивания следует принимать равной 1 ч; на установках с капельными биофильтрами допускается использование вторичных отстойников в качестве контактных резервуаров.

Вторичные отстойники

7.285. При проектировании вторичных отстойников после капельных биофильтров следует принимать;

расчетную скорость при максимальном притоке - не более 2 мм/с;

количество задерживаемого осадка 0,4 л/сут на одного человека;

расчетную скорость при максимальном притоке - не более 0,5 мм/с;

количество задерживаемого осадка - 0,4 л/сут на одного человека.

Поля фильтрации

7.286. Число карт полей фильтрации должно быть не менее двух.

7.287. Для устройства ограждений карт, оросительной сети, дорог и въездов на карты полей надлежит предусматривать дополнительную площадь, которую допускается определять по табл. 60.

Поля подземной фильтрации

7.288. Поля подземной фильтрации следует применять в песчаных и супесчаных грунтах, при расположении оросительных труб выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1 м и заглублении их не более 1,8 м и не менее 0,5 м рт поверхности земли. Оросительные трубы рекомендуется укладывать на слой подсыпки толщиной 20-250 см из гравия, мелкого, хорошо спекшегося котельного "шлака, щебня или крупнозернистого песка.

7.289. Общая длина оросительных труб определяется по нагрузке в соответствии с табл. 61. Длину отдельных оросителей следует принимать не более 20 м.

(Примечания: 1. Нагрузки указаны для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадков до 500 мм.

4. При норме водоотведения выше 150 л/сут на одного жителя или для объектов сезонного действия нормы нагрузок следует увеличивать на 20%.)

7.290. Оросительную сеть надлежит проектировать из керамических или асбестоцементных труб диаметром 75-100 мм. Допускается применение оросительных лотков из кирпича, бетона и других материалов.

7.291. Укладку оросительных труб следует проектировать в песчаных грунтах с уклоном 0,001-0,003, а в супесчаных - горизонтально.

7.292. Расстояние между параллельными оросительными трубами надлежит принимать в песках 1,5-2 м, в супесях - 2,5 м.

7.293. Оросительные сети из керамических труб следует прректировать с зазорами между трубами 15-20 мм. Над стыками труб надо предусматривать накладки.

В асбестоцементных трубах оросительных сетей следует предусматривать снизу пропилы на половину диаметра шириной 15 мм. Расстояние между пропилами должно быть не более 0,2 м.

7.294. Для притока воздуха следует предусматривать на корцах оросительных труб стояки диаметром 100 мм, возвышающиеся на 0,5 м над уровнем земли.

7.295. На территории полей подземной фильтрации. может допускаться выращивание огородных культур.

Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи

7.296. Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи следует проектировать в водонепроницаемых и слабофильтрующих грунтах при наивысшем уровне грунтовых вод на 1 м ниже лотка отводящей дрены.

Расчетную длину фильтрующих траншей надо принимать в зависимости от расхода сточных вод и нагрузки на оросительные трубы, но не более 30 м; ширину траншеи понизу - не менее 0,5 м.

7.297. Песчано-гравийные фильтры надлежит проектировать в одну или в две ступени. В качестве загрузочного материала одно-ступенчатых фильтров следует принимать крупно- и среднезернистый песок и другие материалы.

(Примечания: 1. Меньшие загрузки соответствуют меньшим высотам.

4. При норме водоотведения более 150 л/сут на одного жителя нагрузки следует увеличивать на 20 - 30%.)

Загрузочным материалом в первой ступени двухступенчатого фильтра может быть гравий, щебень, кокс, котельный шлак, во второй ступени загрузочный материал такой же, как в одноступенчатом фильтре.

В фильтрующих траншеях в качестве загрузочного материала следует принимать крупно- и среднезернистый песок и другие материалы.

7.298. Нагрузку на оросительные трубы песчано-гравийных фильтров и фильтрующих траншей и толщину слоя загрузки следует принимать по табл. 62.

7.299. Оросительные трубы и отводящие дрены фильтров и траншей следует предусматривать в гравийной (или в других крупнозернистых материалах) обсыпке слоем толщиной 15-20 см. Глубину заложения оросительных труб от поверхности земли следует принимать не менее 0,5 м.

7.300. Оросительные трубы и отводящие дрены следует проектировать из труб диаметром не менее 100 мм.

7.301. Расстояние между параллельными оросительными трубами и между отводящими дренами в песчано-гравийных фильтрах надлежит принимать 1-1,5 м. Уклон оросительных и дренажных труб в фильтрах и траншеях - не менее 0,005.

Фильтрующие колодцы

7.302. Фильтрующие колодцы надлежит устраивать только в песчаных и супесчаных грунтах при количестве сточных вод не более 1 м³/сут. Основание колодца должно быть выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1 м.

(Примечание. При использовании подземных вод для хозяйственнопитьевого водоснабжения возможность устройства фильтрующих колодцев решается в зависимости от гидрогеологических условий и по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.)

7.303. Фильтрующие колодцы следует проектировать из железобетонных - колец, кирпича усиленного обжига и бутового камня. Размеры колодца надлежит принимать не более 2×2 м в плане и 2,5 м глубиной.

В покрытии колодца следует предусматривать плиту с люком диаметром 700 мм и вентиляционной трубой диаметром 100 мм.

Ниже подводящей трубы следует предусматривать:

донный фильтр высотой до 1 м из гравия, щебня, кокса, хорошо спекшегося шлака и других материалов - внутри колодца;

обсыпку из тех же материалов - у наружных стенок колодца;

отверстия для выпуска профильтровавшейся воды - в стенках колодца.

7.304. Расчетная фильтрующая поверхность колодца определяется суммой площадей дна и поверхности стенки колодца на высоту фильтра. Нагрузка на 1 м² фильтрующей поверхности должна приниматься 80 л/сут в песчаных грунтах и 40 л/сут в супесчаных.

(Примечания: 1. Нагрузки следует увеличивать: на 10 - 20% при устройстве фильтрующих колодцев в средне- и крупнозернистых песках или при расстоянии между основанием колодца и уровнем грунтовых вод более 2 м; на 20% при норме водоотведения на человека более 160 л/сут и среднезимней температуре сточных вод выше 10° С.

2. Для объектов сезонного действия нагрузка может увеличиваться на 20%.)