III.12. Очистка воды и водоподготовка

^* (Здесь приводятся только те параграфы раздела 6 главы СНиП, на которые делаются ссылки в разделе III. 11 "Оборотное водоснабжение" настоящей книги.)

6:168. Для хлорирования воды надлежит предусматривать расходный склад хлора, испарители (в случае необходимости) и помещение для хлораторов (хлордозаторные).

Должна быть обеспечена возможность первичного хлорирования воды, поступающей на очистные сооружения, и вторичного хлорирования после очистных сооружений для ее обеззараживания. Дозирование реагента следует производить раздельно на каждое место ввода с учетом обеспечения полного перемешивания его с обрабатываемой водой.

6.169. Испарение хлора необходимо производить в баллонах, бочках или специальных испарителях.

Съем газообразного хлора без искусственного подогрева при температуре помещения 16° С надлежит принимать с одного баллона 0,5-0,7 кг/ч, с одной бочки - 3 кг/ч с 1 м² поверхности бочки. Для увеличения съема хлора допускается применять обогрев баллонов водой с температурой до 30° С или установку специальных испарителей, при этом съем хлора с баллона следует принимать 3 кг/ч, а с испарителя в зависимости от его конструкции. Расход воды для испарителей на 1 кг хлора при температуре воды 10° С - 0,4 м³, при 30° С - 0,15 м³.

Испарители следует размещать- в расходном складе хлора или в хлордозаторной.

6.170. Необходимо предусматривать устройства для периодического удаления и обезвреживания треххлористого азота из испарителей и трубопроводов сухим сжатым воздухом, азотом и др.

6.171. Отдельно стоящая хлордозаторная должна быть оборудована двумя выходами: один через тамбур и второй непосредственно наружу; все двери должны открываться наружу. Расходный склад хлора допускается примыкать непосредственно к хлордозаторной, при этом их следует разделять огнестойкой стеной без проемов. Расходный склад хлора надлежит проектировать с учетом требований Санитарных правил для складов сильнодействующих ядовитых веществ (СДЯВ).

6.172. Хлордозаторные, располагаемые в блоках очистных сооружений, должны быть изолированы от других помещений и оборудованы двумя выходами, один из которых должен быть с тамбуром; все двери должны открываться наружу.

6.173. В хлордозаторной, сблокированной с очистными сооружениями, допускается хранение жидкого хлора в количестве не более 50 кг, при этом должны быть предусмотрены устройства для аварийных баллонов.

При производительности хлордозаторной более 50 кг/ч в необходимых случаях следует предусматривать очистку выбрасываемого вентиляторами воздуха.

6.174. В хлордозаторную при применении вакуумных хлораторов должен быть обеспечен подвод воды питьевого качества с давлением не менее 3 кг/см².

Расчетный расход воды для работы хлораторов составляет 0,6 на 1 кг хлора.

Аварийные стоки хлорной воды из хлордозаторной должны проходить через емкость с дегазационным веществом.

Напор хлорной воды после хлораторов и отдельно стоящих эжекторов следует принимать в размере 5-7 м вод. ст.

6.175. Дозирование газообразного хлора следует предусматривать автоматическими вакуумными хлораторами или весовым способом. Допускается применение комбинированного способа дозирования - весовой, совмещенный с хлораторами ручного регулирования. Необходимо предусматривать аппараты для автоматического измерения количества остаточного хлора в резервуарах чистой воды.

Перед поступлением газообразного хлора в газодозаторы необходима предварительная его очистка, для чего следует предусматривать установку промежуточного баллона и фильтра.

6.176. Количество резервного технологического оборудования, устанавливаемого в хлораторной, надлежит принимать: при двух рабочих хлораторах- один резервный хлоратор; свыше двух рабочих хлораторов - два резервных хлоратора; анализаторов остаточного хлора в воде - один резервный, независимо от количества рабочих анализаторов; отдельно стоящие эжекторы - один резервный и один для аварийных случаев, независимо от количества рабочих эжекторов.

6.177. Трубопроводы для жидкого и газообразного хлора следует принимать из бесшовных стальных труб. Для передавливания жидкого хлора следует принимать осушенный воздух.

При транспортировании газообразного хлора из склада в хлорозаторную количество хлоропроводов должно быть не менее двух, из них один резервный.

Хлоропроводы и их арматура рассчитываются на рабочее давление 16 кгс/см² и испытательное давление 23 кгс/см².

Участки хлоропроводов, находящиеся на открытом воздухе, должны быть защищены от воздействия солнечных лучей, а при температуре воздуха ниже-33° С должны иметь теплоизоляцию. Участки, не имеющие теплоизоляции, должны окрашиваться перхлорвиниловыми эмалями.

Трубопроводы для хлора внутри помещений необходимо прокладывать на кронштейнах, укрепленных на стенках и колоннах; вне зданий - на эстакадах.

Соединения труб надлежит принимать на муфтах с проваркой их концов или на фланцах с применением хлороустойчивых прокладок и болтов из нержавеющей стали.

Хлоропроводы должны иметь общий уклон 0,01 в сторону тары с жидким хлором. При этом на хлоропроводе не должно быть узлов, в которых возможно образование гидравлического затвора или газовой пробки.

Диаметр хлоропровода d_x (м) длиной до 500 м следует рассчитывать по формуле

где Q - максимальный секундный расход газа или жидкого хлора (м³/с), принимаемый в 3-5 раз больше среднечасового расхода; объемный вес жидкого хлора 1,47 тс/м³, газообразного - 0,003 2 тс/м³; v- скорость в трубопроводе, принимаемая от 2,5 до 3,5 м/с для хлор газа и 0,8 м/с для жидкого хлора.

6.178. Трубопроводы для хлорной воды следует принимать из материалов, стойких к хлорной воде (резина, полиэтилен, винипласт и др.)

После хлораторов и отдельно Стоящих эжекторов трубопроводы хлорной воды допускается объединять только через бак с разрывом струи.

Внутри помещений трубопроводы хлорной воды надлежит располагать в каналах, устраиваемых в полу, или на кронштейнах, укрепленных на стенках; вне помещений их надлежит укладывать в земле в каналах, или футлярах из труб. Располагать трубопроводы другого назначения, кроме теплового сопровождения, в этих каналах и футлярах не допускается.

6.179. Хранение противогазов и спецодежды для обслуживающего персонала следует предусматривать в специальных шкафах, которые в отдельно стоящих хлордозаторных устанавливаются в тамбуре, а во встроенных хлордозаторных перед входом в них.

Включение освещения в хлордозаторных следует предусматривать из тамбура.

6.180. При удалении расходного склада на расстояние более 100 м и суточном расходе жидкого хлора не более трех баллонов допускается при хлордозаторной предусматривать помещение для хранения трехсуточного запаса хлора, которое должно иметь отдельный выход наружу. К этому помещению предъявляются такие же требования, как и для расходных складов.

Стабилизационная обработка воды

6.215. При отсутствии данных технологических анализов стабильность для оценки качества воды допускается определять по индексу насыщения

где рН₀ - показатель концентрации водородных ионов воды, определенный с помощью рН-метра.

Величина pH_s - равновесное насыщение воды карбонатом кальция рассчитывается по формуле

где f₁(t), f₂ (Са²⁺), f₃(Щ), f₄ (Р) - величины, зависящие соответственно от температуры воды, концентрации в ней кальция, щелочности воды и общего солесодержания воды, определяются по графику на рис. 1.

При отрицательном значении индекса насыщения следует предусматривать стабилизационную обработку воды.

(Примечание. Для оценки агрессивности воздействия воды на железобетонные конструкции надлежит руководствоваться главой СНиП на проектирование антикоррозионной защиты строительных конструкций зданий и сооружений.)

6.217. Для вод, подвергаемых обработке минеральными коагулянтами (сернокислым глиноземом, хлорным железом и т. п.), при подсчете индекса насыщения следует учитывать снижение pH и щелочности воды вследствие добавления к ней коагулянта.

Щелочность воды после коагуляции Щ, (мг×экв)/л, следует определять по формуле

где Щ₀- щелочность исходной воды (до коагуляции), (мг-экв)/л; Д_к - доза коагулянта в расчете на безводный продукт, мг/л: е - эквивалентный вес безводного вещества коагулянта, мг/(мг×экв), принимаемый согласно п. 6.151^*.

^* (Для A1₂(SО₄)₃.)

Рис. 1. График для определения pH равновесного насыщения воды карбонатом кальция

Количество свободной углекислоты в воде после коагуляции (СО₂) (мг/л) следует определять по формуле

(38)

где (СО₂)₀ - концентрация углекислоты в исходной воде до коагуляции, мг/л.

Величина pH воды после обработки коагулянтом определяется по номограмме рис. 2 исходя из значений щелочности воды и содержания в ней углекислоты после коагуляции.

Рис. 2. Номограмма для определения pH или концентрации свободной углекислоты в природной воде

6.218. При положительном индексе насыщения для предупреждения Зарастания труб карбонатом кальция воду следует обрабатывать кислотой (серной или соляной) либо гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия. При стабилизационной обработке фосфатными реагентами воды, используемой для питьевых целей, остаточное количество реагента не должно превышать величины, установленной санитарными органами (2,6 мг/л). При обработке воды, используемой только для производственных целей, доза гексаметафогфата или триполифосфата натрия принимается 2-4 мг/л.

Дозу кислоты Д_кис (мг/л) (в расчете на товарный продукт) следует определять по формуле

(39)

где α - вспомогательный коэффициент, определяемый по графику рис. 3; Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, (мг×экв)/л; е₁ - эквивалентный вес кислоты, мг/(мг-экв), (для серной кислоты - 49, для соляной кислоты - 36,5); С_к - содержание активной части в товарной кислоте, %.

6.219. При отрицательном индексе насыщения для получения защитной карбонатной пленки на внутренней поверхности труб следует производить подщелачивание воды или при обезжелезивании воды удаление углекислоты аэрацией на вентиляторной градирне.

Рис. 3. График для определения вспомогательного коэффициента а при расчете дозы кислоты

Дозы щелочных реагентов для получения стабильной воды (I = 0) следует определять по одной из формул табл. 41, где Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, (мг-экв)/л; pH_s - величина pH воды до стабилизационной обработки: Д_щ - доза щелочного реагента, (мг×экв)/л.

Для пересчета дозы Д_щ в весовые единицы технических продуктов Д_щ (мг/л) следует пользоваться формулой

где е₂ эквивалетный вес активного вещества щелочного реагента мг/(мг×экв) (для извести в расчете на СаО-28); С_щ - содержание активного вещества в техническом продукте, %.

Дозу соды в расчете на Na₂CО₃ (мг/л) надлежит принимать в 3-3,0 раза больше дозы извести, выраженной в СаО (мг/л).

Таблица 41

Рис. 4. График для определения коэффициента β при расчете дозы щелочи при pH₀<pH_s<8,4

Рис. 5. График для определения коэффициента χ и ξ при расчете дозы щелочи при pH₀<8,4<pH_s

6.220. При стабилизационной обработке воды следует предусматривать возможность введения щелочных реагентов в смеситель перед фильтрами и в фильтрованную воду перед вторичным хлорированием.

При введении реагента перед фильтрами и в фильтрованную воду должна быть обеспечена высокая степень очистки щелочных реагентов и их растворов. Приготовление растворов извести и соды и их дозирование следует производить в соответствии с указаниями пп. 6.31-6.40^*.

^* (Здесь не приводится)

(Примечание. Введение щелочных реагентов перед смесителями и фильтрами Допускается производить в тех случаях, когда это не ухудшает эффекта очистки воды (в частности, снижения цветности).)

6.221. Для стабилизационной обработки воды следует применять известь или соду.

Если по формулам табл. 41 доза Д_щ получается больше величины d_щ, (мг×экв)/л, определяемой по формуле

(43)

то в воду, кроме извести в количестве d_щ, (мг×экв)/л, следует вводить также соду, дозу которой Д_с (мг/л) надлежит определять по формуле

6.278. Натрий-хатионитовый метод следует применять для умягчения подземных вод и вод поверхностных источников с содержанием взвешенных веществ не более 5-8 мг/л и цветности не более 30°. При натрий-катионировании щелочность воды не изменяется.

6.279. При одноступенчатом натрий-катионировании жесткость воды может быть снижена до 0,03-0,05 (мг×экв)/л; при двухступенчатом - до 0,01 (мг×экв)/л.

6.280. Объем катионита W_K (м³) в фильтрах первой ступени следует определять по формуле

(59)

где q-расход умягченной воды, м³/ч;Ж_О.исх - общая жесткость исходной воды, (г×экв)/м³; E^Na_раб - рабочая обменная емкость катионита при натрий-катионировании, (г×экв)/м3; n - число регенераций каждого фильтра в сутки, принимаемое в пределах от одной до трех.

6.281. Рабочую обменную емкость катионита при натрий-катионировании E^Na_раб, (г×экв)³, следует определять по формуле

где α_э- коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполноту регенерации катионита, принимаемый по табл. 43; β_Na - коэффициент, учитывающий снижение обменной способности катионита по Са²⁺ и Mg²⁺ вследствие частичного задержания катионов Na⁺, принимаемый по табл. 44, в которой Сна - концентрация натрия в исходной воде, (г×экв)/м³, С_Na = Na⁺/13; Е_пот - полная обменная емкость катионита, (г×экв)/м³, определяемая по заводским паспортным данным. При отсутствии таких данных при расчетах можно принимать: для сульфоугля крупностью 0,3-0,8 мм - 550 (г×экв)/м³; для сульфоугля крупностью 0,5-1,1 мм - 500 (г×экв)/м³; для катионита К.У-2- 1500-1700 (г×экв)/м³; для катионита КУ-1 600-650 (г-экв)/м³; q_у - удельный расход воды на отмывку катионита (м³) на 1 м³ катионита, принимаемый равным 4-5; Ж_{о. исх}-общая жесткость исходной воды, (г×экв)/м³.

6.282. Площадь катионитовых фильтров первой ступени F_K (м²) следует определять по формуле

(61)

где Н - высота слоя катионита в фильтре (м), принимаемая от 2 до 3 м (большую высоту загрузки следует принимать при жесткости воды более 10 (мг-экв)/л); W_K-определяется по формуле (59).

6.283. Скорость фильтрования воды через катионит для напорных фильтров первой ступени при нормальной работе не должна превышать:

При общей жесткости воды:

(Примечание. Допускается кратковременное увеличение скорости фильтрации на 10 м/ч по сравнению с указанными выше при выключении фильтров на регенерацию или ремонт.)

Таблица 43

Таблица 44

6.284. Количество катионитовых фильтров первой ступени надлежит принимать: рабочих - не менее двух, резервных - один.

6.285. Потерю напора в напорных катионитовых фильтрах при фильтровании следует определять как сумму потерь напора в коммунинациях фильтра, в дренаже и катионите. Общую потерю напора следует принимать по табл. 45.

6.286. В открытых катионитовых фильтрах слой воды над катионитом следует принимать 2,5-3 м и скорость фильтрования не более 15 м/ч.

6.287. Интенсивность подачи воды для взрыхления катионита следует принимать 3 л/(с×м²) при крупности зерен катионита 0,3- 0,8 мм и 4 л/(с×м²) при крупности зерен катионита 0,5-1,1 мм. Продолжительность взрыхления надлежит принимать 15 мин. Подача воды на взрыхление катионита производится в соответствии с указаниями пп. 6.120 и 6.121^*.

^* (6.120. Вода на промывку фильтров должна поступать от специального насоса или бака.

Для промывки следует предусматривать один или два рабочих и один резервный насосный агрегат.)

Таблица 45

6.288. Регенерацию катионитовых фильтров следует производить технической поваренной солью. Расход поваренной соли Р (кг) на одну регенерацию натрий-катионитового фильтра первой ступени следует определять по формуле

(62)

где f - площадь одного фильтра, м²; Н - высота слоя катионита в фильтре, м; E^Na_раб - рабочая обменная емкость катионита, (г×экв)/м³, принимаемая согласно п. 6.281; α — удельный расход соли на 1 г-экв рабочей обменной емкости катионита, принимаемый 120—150 г/(г×экв) для фильтров первой ступени при двухступенчатой схеме и 150—200 г/(гΑэкв) при одноступенчатой схеме. Жесткость умягченной воды при различных удельных расходах соли приведена на графике рис. 6.

Концентрацию регенерационного раствора при жесткости умягченной воды до 0,2 (мг×экв)/л следует принимать 2—5%; при жесткости умягченной воды менее 0,05 (мг×экв)/л надлежит предусматривать ступенчатую регенерацию: сначала 2%-ным раствором в количестве 1,2 м³ раствора на 1 м³ катионита, затем остальным количеством соли в виде 7-10%-ного раствора. Скорость фильтрования раствора соли через катионит следует принимать 3-5 м/ч.

Рис. 6. График для определения жесткости воды, умягченной натрий-катионированием

6.289. Отмывка катионита после регенерации должна производиться неумягченной водой до тех пор, пока содержание хлоридов в фильтрате не станет примерно равным содержанию их в отмывочной воде.

Скорость фильтрования воды при отмывке следует принимать равной 8-10 м/ч. Половину общего количества отмывочной воды надлежит спускать в водосток, а вторую половину направлять в баки для использования при взрыхлении или для приготовления регенерационного раствора. Удельный расход воды на отмывку следует принимать 4-5 м³ на 1 м³ катионита.

6.290. Натрий-катионитовые фильтры второй ступени следует рассчитывать в соответствии с указаниями пп. 6.288-6.289, при этом следует принимать высоту слоя катионита 1,5 м, скорость фильтрования не более 60 м/ч, удельный расход соли для регенерации катионита 300-400 г на 1 г×экв задержанных катионов жесткости, потерю напора в фильтре 13-15 м. Отмывку катионита в фильтрах второй ступени надлежит производить фильтратом первой ступени. принимаемая согласно п. 6.281; α - удельный расход соли на 1 г-экв рабочей обменной емкости катионита, принимаемый 120-150 г/(г×экв) для фильтров первой ступени при двухступенчатой схеме и 150- 200 г/(г×экв) при одноступенчатой схеме. Жесткость умягченной воды при различных удельных расходах соли приведена на графике рис. 6.

Концентрацию регенерационного раствора при жесткости умягченной воды до 0,2 (мг×экв)/л следует принимать 2-5%; при жесткости умягченной воды менее 0,05 (мг×экв)/л надлежит предусматривать ступенчатую регенерацию: сначала 2%-ным раствором в количестве 1,2 м³.

Водород-натрий-катионитовый метод умягчения воды

6.291. Водород-натрий-катионитовый метод следует применять для удаления из воды катионов жесткости (кальция и магния) и одновременного снижения щелочности воды.

Этот метод следует применять для обработки подземных вод и вод поверхностных источников с содержанием взвешенных веществ не более 5-8 мг/л.

Умягчение воды надлежит осуществлять по схемам: параллельного водород-натрий-катионирования, позволяющего получить глубокоумягченную воду (жесткостью С 0,01 (мг×экв)/л) с остаточной щелочностью не выше 0,4 (мг×экв)/л, при этом суммарное содержание сульфатов и хлоридов в исходной воде не более 3-4 (мг×экв)/л и цатрия не более 1-2 (мг×экв)/л;

последовательного водород-натрий-катионирования при "голодной" регенерации, позволяющего получить глубокоумягченную воду с остаточной щелочностью ≤ 0,01 (мг×экв)/л при отсутствии кислых стоков после регенерации, В зависимости от требуемой глубины умягчения воды следует устанавливать натрий-катионитовые фильтры одной или двух ступеней.

(Примечание. Натрий-катионитовые фильтры второй ступени допускается не устанавливать, если не требуется глубокого умягчения боды или поддержания pH воды в строго определенных пределах.)

6.292. Соотношение расходов воды, подаваемой на водород-кртонитовые и натрий-катионитовые фильтры при умягчении воды параллельным водород-натрий-катионированием, следует определять по формулам:

расход воды, подаваемой на водород-катионитовые фильтры м³/ч,

(63)

расход воды, подаваемой на натрий-катионитовые фильтры q^Na_пол, м³/ч,

(64)

где q_пол - полезная производительность водород-натрий-катионитовой установки, м³/ч; q^Н_пол и q^Na_пол полезная производительность соответственно водород- катионитовых и натрий-катионитоых фильтров, м³/ч, Щ - щелочность исходной воды, (мг-экв)/л; α - требуемая щелочность умягченной воды, (мг×экв)/л; А - суммарное содержание в умягченной воде анионов сильных кислот (сульфатов, хлоридов, нитратов и др.), (мг×экв)/л.

(Примечания: 1. Водород-катионитовые фильтры могут быть использованы и как натрий-катионитовые, поэтому должна быть предусмотрена возможность регенерации двух-трех водород-катионитовых фильтров раствором поваренной соли.

2. Расчет трубопроводов и фильтров должен быть произведен в двух вариантах: первый вариант - при наибольшей нагрузке на водород-катионитовые фильтры, наибольшей щелочности (Щ) воды и наименьшем содержании в ней анионов сильных кислот (А); второй вариант - при наибольшей нагрузке на натрий-катионитовые фильтры, наименьшей щелочности воды и наибольшем содержании в ней анионов сильных кислот.)

6.293. Объем катионита W_Н (м³) в водород-катионитовых фильтрах следует определять по формуле

(65)

объем катионита W_Na (м₃) в натрий-катионитовых фильтрах дует определять по формуле

(66)

где Ж₀-общая жесткость умягченной воды, (г×экв)/м³; n - число регенераций каждого фильтра в сутки, принимается в соответствии с указаниями п. 6.280; Е_Hраб - рабочая обменная емкость водород - катионита, (г×экв)/м³; E^Na_раб- рабочая обменная емкость натрий - катионита, (г×экв)/м³; C_Nа- концентрация в воде натрия, (г×экв)/м³, определяемая в соответствии с указаниями п. 6.281.

6.294. Рабочую обменную емкость Е^Н_раб, (г×экв)/м³, водород- катионита следует определять по формуле

(67)

где α_Н-коэффициент эффективности регенерации водород-катионита, зависящий от удельного расхода кислоты и принимаемый по табл. 46; С_к общее содержание в воде катионов кальция, магния, натрия и калия, (г×экв)/м³; q_y- удельный расход воды от отмывки катионита после регенерации, принимаемый равным 4-5 м³ воды на 1 м³ объема катионита в фильтре; Е_полн - паспортная полная обменная емкость катионита в нейтральной среде, (г×экв)/м³. При отсутствии паспортных данных для расчетов ?Полн следует принимать в соответствии с указаниями п. 6.281.

Определение рабочей обменной емкости натрий-катионита надлежит производить в соответствии с указаниями п. 6.281.

6.295. Площадь водород-катионитовых и натрий-катионитовых фильтров F^н (м²) и F_Na (м²) следует определять по формулам

(68)

где Н - высота слоя катионита в фильтре, принимаемая в соответствии с указаниями п. 6.282.

Таблица 46

6.296. Расчет и конструкцию дренажа фильтров надлежит выполнять в соответствии с указаниями пп. 6.112-6.116^*.

^* (Здесь не приводится)

6.297. Потерю напора в водород-катионитовых фильтрах, интенсивность взрыхления и скорость фильтрации следует принимать в соответствии с указаниями пп. 6.283, 6.285 и 6.287.

6.298. Количество водород-катионитовых и натрий-катионитовых фильтров на установке должно быть не менее двух, если установка работает круглосуточно. Количество резервных водород-катионитовых фильтров надлежит принимать: один - при количестве фильтров на установке меньше шести и два - при количестве фильтров на установке больше шести. Резервные натрий-катионитовые фильтры устанавливать не следует, но должна быть предусмотрена возможность использования резервных водород-катионитовых фильтров в качестве натрий-катионитовых в соответствии с примечаниями к п. 6.292.

Рис. 7. График для определения жесткости воды, умягченной водород- катионированием

6 299. Регенерацию водород-катионитовых фильтров надлежит производить 1-1,5%-ным раствором серной кислоты. Допускается производить разбавление серной кислоты до указанной концентрации водой непосредственно перед фильтрами в эжекторе.

Скорость пропуска регенерационного раствора серной кислоты через слой катионита должна быть не менее 10 м/ч с последующей отмывкой катионита неумягченной водой, пропускаемой через слои катионита сверху вниз со скоростью 10 м/ч.

Отмывка заканчивается, когда кислотность фильтра равна сумме концентраций сульфатов и. хлоридов в воде, поступающей на отмывку.

Первая половина объема отмывочной воды сбрасывается в водосток, вторая половина - в бак для взрыхления катионита.

(Примечание. Допускается применение для регенерации водород- катионитовых фильтров соляной кислоты.)

6.300. Расход 100%-ной кислоты Р_Н (кг) на одну регенерацию во- дород-катионитового фильтра надлежит определять по формуле

где f - площадь одного водород-катионитового фильтра, м²; b - удельный расход кислоты для регенерации катионита, г/(г×экв), определяемый по графику рис. 7.