Глава 6. Защита от шума, инфразвука и вибрации

§ 33. Акустический расчет и методы снижения шума

Необходимость проведения мероприятий по снижению шума в жилых и общественных зданиях, на их территории при действии каких-либо источников шума определяется на основании измерений соответствующих уровней (звукового давления, звука или эквивалентных уровней звука) и сравнении их с допустимыми по нормам. Для проектируемых объектов - на основании проведения акустического расчета, который включает в себя: выявление источников шума и определение их шумовых характеристик; выбор расчетных точек, для которых производится расчет и установление допустимых уровней звукового давления L_доп для этих точек; определение ожидаемых уровней звукового давления L в расчетных точках до осуществления мероприятий по снижению шума и требуемого снижения уровня звукового давления; выбор мероприятий для обеспечения требуемого снижения уровней звукового давления; расчет и проектирование шумоглушащих, звукопоглощающих и звукоизолирующих конструкций (глушителей, экранов, звукопоглощающих облицовок, звукоизолирующих кожухов и т. п.).

Акустический расчет производится для всех нормируемых среднегеометрических частот октавных полос (63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц). Проведение акустического расчета обязательно при проектировании новых предприятий, сооружений, различных установок.

Выявление источников шума и определение их шумовых характеристик. Источники шума в окружающей среде весьма разнообразны. В основном это средства транспорта, технологическое и инженерное оборудование, газодинамические и энергетические установки.

Для выполнения акустического расчета прежде всего необходимо знать шумовые характеристики машин,, основными из которых являются уровни звуковой мощности L_P в восьми октавных полосах частот, фактор направленности Ф или показатель направленности G=10lgФ. В соответствии с ГОСТ 12.1.024-81, ГОСТ 12.1.025-81 и другими эти характеристики указываются заводом-изготовителем в технической документации на стационарные машины и оборудование.

В ряде случаев шумовые характеристики могут быть рассчитаны или определены по справочнику [8].

Вентиляционные установки. В окружающую среду шум, создаваемый при работе вентиляторов общепромышленного и специального назначения (например, шахтных вентиляторов), попадает через воздухозабор-ные или выбросные устройства (киоски, шахты и т. д.), а иногда - через металлические стенки воздуховодов.

Общий уровень звуковой мощности ЬРобщ вентилятора общепромышленного назначения определяется отдельно для всасывающей и нагнетательной сторон

LP _общ = ^∼L+25lgp_B+10lgQ+δ+25, (13)

где ^∼L - критерий шумности, дБ, величина которого для различных вентиляторов дана в табл. 31; р_В - полное давление, создаваемое вентилятором, Па; Q - объемный расход воздуха вентилятора, м³/с; δ - поправка на режим работы вентилятора, дБ, величина которой равна нулю при работе вентилятора в режиме максимума КПД или с отклонением от него не более чем на 10%, а при отклонении на 20% и более δ=2 ÷ 4 дБ.

Октавные уровни звуковой мощности определяются по формуле

L_Р=L_Робщ -ΔL₁+ΔL₂,

где ΔL₁ и ΔL₂ - поправки, учитывающие соответственно частоту вращения вентилятора и влияние присоединенных воздуховодов (табл. 32 и 33). Если всасывающее или нагнетательное отверстие вентилятора открыто, то ΔL₂=0.

(Примечания: 1. Приведенные данные без скобок справедливы, когда частота вращения вентилятора находится в пределах 700-1400 об/мин. 2. При частоте вращения вентилятора 1410-2800 об/мин весь спектр (всю колонку цифр) следует сдвинуть на октаву в сторону высоких частот (ни строчку вниз), а при 350-690 об/мин - на октаву в сторону низких частот (на строчку вверх), принимая для крайних частот значения, указанные в скобках для частот 32 и 16 000 Гц. 3. При частоте вращения вентилятора 2810-5600 об/мин весь спектр следует сдвинуть аналогичным образом на две октавы (две строчки) в сторону высоких частот, а при числе оборотов 340-175 об/мин - на 2 октавы в сторону низких частот)

Для ряда вентиляторов общеобменной вентиляции шахт рудников, транспортных тоннелей значения уровней звуковой мощности L_P приведены в табл. 34, а для проектируемых вентиляторов они могут быть определены по данным измерений на моделях этих вентиляторов [30].

Компрессорные станции. Компрессорные станции наряду с вентиляционными установками относятся к самым распространенным источникам шума, создаваемым предприятиями в жилой застройке. При работе стационарных компрессорных станций проникновение шума в окружающую среду происходит через отверстия всасывающих и выхлопных (для сброса воздуха) воздуховодов, а в передвижных станциях, кроме того, имеет место шум двигателя и корпусной шум.

Уровни звуковой мощности шума, излучаемого в окружающую среду компрессорами и турбокомпрессорами [8], приведены в табл. 35.

Что касается передвижных компрессорных станций (ПКС), то, учитывая большое количество имеющихся в них источников шума и расположение этих станций при работе непосредственно в жилой застройке, наиболее правильно характеризовать их шум не уровнем звуковой мощности, а уровнем звука на определенном расстоянии от станции. Для зарубежных ПКС такой шумовой характеристикой является уровень звука на расстоянии 1 и 7 м от основных наружных поверхностей станции. В зависимости от типа ПКС, давления и производительности уровень звука колеблется в пределах от 70 до 95 дБА.

Газовые струи. Интенсивный шум в окружающей среде создается при стендовых испытаниях турбореактивных двигателей (ТРД), при сбросе сжатого воздуха. Источником шума в этих случаях является высокоскоростная выхлопная струя, общий уровень звуковой мощности которой

L_Pобщ= 80lg ω_c+20lg _pс+10Ig F_c - К, (14)

где ω_с - скорость истечения газа (воздуха) из сопла (трубопровода), м/с; р_с - плотность струи в выходном сечении сопла (трубопровода), кг/м³; F_c - площадь поперечного сечения сопла (трубопровода), м²; K - величина, зависящая от температуры струи. Для ТРД K=44 дБ, для холодных струй K=57 дБ.

Октавные уровни звуковой мощности шума струи определяются по формуле

LP= L_{P общ} - ΔL_P (15)

где ΔL_P - разность между общим уровнем звуковой мощности и уровнем звуковой мощности в рассматриваемой октавной полосе со среднегеометрической частотой f. Величина ΔL_P находится с помощью графика 1 рис. 65 в зависимости от безразмерного параметра - числа Струхаля Sh = fd_c/ω_c, где d_c - диаметр сопла трубопровода, м.

Рис. 65. Относительный спектр звуковой мощности: 1 - шума струи; 2 - шума, излучаемого в бокс

При испытаниях ТРД излучение шума происходит из выхлопной шахты 3 испытательного бокса (рис.66), из шахт подсоса 2 и всасывания 1иии, а также через подводящую трубу 4. Октавные уровни звуковой мощности шума, излучаемого в выхлопную шахту, определяются по формуле (15). В шахты подсоса и всасывания поступает часть звуковой энергии, которая излучается в помещение бокса открытым начальным участком выхлопной струи.

Рис. 66. Схема испытательного бокса

Общий уровень звуковой мощности шума L_{Робщ б}, излучаемого в бокс [8], в среднем на 8 дБ меньше общего уровня всей струи, определяемого по формуле (14), т. е.

L_{P общ б} =L_{P общ}^-8 (16)

Октавные уровни звуковой мощности шума L_Pб, излучаемого в бокс,

L_Pб=L_Pобщб-ΔL_P (17)

где ΔL_P - разность между общим уровнем звуковой мощности и уровнем в рассматриваемой октавной полосе со среднегеометрической частотой f, Гц, определяемая по графику 2 рис. 65.

Зная уровни звуковой мощности шума, излучаемого в бокс, можно определить соответствующие уровни для шахт всасывания и подсоса. Так, октавные уровни звуковой мощности шума, поступающего в шахту всасывания,

L_PBC=L_Pб-10lg B+10lg F_ВС-Δб, (18)

где В - постоянная помещения бокса, B=Vμ/20, м² (V - объем помещения бокса, м³); μ - частотный множитель, значения которого даны в табл. 36; F_BC - площадь канала шахты всасывания, м²; Δб - поправка, величина которой равна нулю для необлицованных боксов, Δб=5 дБ - для боксов со звукопоглощающей облицовкой.

Аналогичным образом определяются уровни звуковой мощности шума, поступающего в шахту подсоса. Отличие лишь в том, что из-за близкого расположения выхлопной струи к каналу шахты необходимо учитвг-вать энергию не только отраженного, но и прямого звука. Поэтому уровни звуковой мощности здесь определяются по формуле

L_Pподc=L_Pб+10lg(1/2πr²+1/B)+10lg F_подс

где r - расстояние от середины оси открытой части струи до входного канала шахты подсоса площадью F_подc, м; B - то же, что и в формуле (18).

Необходимо отметить, что для ряда ТРД, особенно для двухконтурных ТРД с большой степенью двухкон-турности, при расчете шума, проникающего в шахту всасывания, нужно учитывать также наряду с шумом выхлопной струи и шум компрессора, прибавляя (по правилу суммирования уровней) к величине L_PBC в формуле (18) уровни звуковой мощности компрессора, расчет которых будет приведен ниже.

Газотурбинные установки (ГТУ). При работе стационарных газотурбинных установок повышенный шум в окружающей среде создается за счет системы всасывания и сброса воздуха через противопомпажные клапаны. Основной источник - это шум осевого компрессора, который является тональным, с максимумом излучения в высокочастотной части спектра. Частоты дискретных составляющих (гармоник), Гц,

f_i=i(zn/60) (19)

где i - номер гармоники (i=l, 2, 3); z - число лопаток рабочего колеса первой ступени компрессора; n- частота вращения ротора, об/мин.

Общая звуковая мощность Р_oбщ, Вт, шума всасывания дозвукового осевого многоступенчатого компрессора [8]:

P_общ=0,5(1-η_ад/η_ад)² Q²_mH²_ад/pc³D² (20)

где η_ад - адиабатический КПД первой ступени компрессора; Q_m - массовый расход воздуха через компрессор, кг/с; H_ад, D - соответственно адиабатический напор, Дж/кг, и наружный диаметр первой ступени компрессора, м; р - плотность воздуха па входе в компрессор, кг/м³; с - скорость звука в воздухе, м/с, определяемая в зависимости от температуры, °С, как с=20,1√T.

Общий уровень звуковой мощности

L_Pобщ=10lg(P_общ/P₀)

где Р₀=10^-12Вт.

Для определения спектра уровней звуковой мощности необходимо выполнить следующее: во-первых, по формуле (19) найти частоты трех первых гармоник f₁, f₂, f₃, а по табл. 37 - среднегеометрические частоты 1/3-октавных полос, в которых располагаются эти гармоники. Затем, используя график относительного спектра звуковой мощности шума всасывания компрессора (рис. 67, а), определить уровни звуковой мощности L_Pi для этих 1/3-октавных полос:

L_Pi=L_Pобщ-ΔL_Pi(21)

где ΔL_Pi - разность общего и 1/3-октавного уровня звуковой мощности (рис. 67, а). Для других частот 1/3-октавных полос, находящихся ниже, выше или между частотами f₁, f₂, f₃, уровни звуковой мощности также определяются по формуле (21) с использованием графика рис. 67, а (берут значения ΔL_Pi по горизонтальным участкам графика). Например, для компрессора с n=4000 об/мин и z=60 частоты первых трех гармоник равны f₁=2000, f₂=4000, f₃=6000 Гц. Значения ΔL_Pi - для этих частот соответственно равны 3, 7, 11 дБ. Для 1/3-октавных частот, лежащих ниже f₁=2000 Гц (1600, 1250, 1000 Гц и т. п.), ΔL_Pi соответственно равна 17; 18,5; 21 дБ; для частот выше f₃=6000 Гц (8000 и 10000 Гц) ΔL_Pi равна 17 и 18,5 дБ; для частот 2500, 3150 и 5000 Гц, лежащих между частотами f₁, f₂, f₃,

спектр звуковой мощности компрессора в полосах частот приведен на рис. 67, б, спектр 1 (L_Робщ=140 дБ).

Рис. 67. Относительный спектр звуковой мощности шума всасывания компрессора (а); спектры звуковой мощности в 1/3-октавных (1) и октавных (2) полосах частот (б)

Поскольку для дальнейших расчетов необходимо иметь октавные уровни звуковой мощности, полученные по формуле (21) 1/3-октавные уровни пересчитывают в октавные (L_Pioкт) по правилу суммирования уровней:

L_Piокт=10lg∑^k_i=110^L_Pi/10,

где k - число 1/3-октавных полос, входящих в октавную полосу, k=3; L_Pi - уровни звуковой мощности в каждой из трех 1/3-октавных полос, входящих в данную октавную полосу (см. табл. 37).

Применительно к нашему примеру октавный спектр показан на рис. 67,6 пунктиром (спектр 2). Для частот ниже 500 Гц расчет не проводился ввиду малых значений уровней на этих частотах по сравнению с определяющими общий шум составляющими на высоких частотах.

Для ряда ГТДУ уровни звуковой мощности шума всасывания и шума, излучаемого противопомпажными клапанами (ПК), приведены в табл. 38.

Выбор расчетных точек. При акустических расчетах для источников шума, излучающих его в окружающую среду, расчетные точки (РТ) выбирают на расстоянии 2 м от плоскости окон ближайших жилых и общественных зданий. На территории жилых микрорайонов, больниц и санаториев, школ, детских садов расчетныеточки выбирают на расстоянии 2 м от границ территории на высоте 1,2 м от поверхности земли.

При выполнении акустических расчетов допустимые уровни звукового давления L_доп в расчетных точках

L_доп=L_н+∑Δ_i

где L_н - нормативный уровень звукового давления, определяемый по табл. 14, дБ; ∑Δ_i - сумма поправок, определяемая согласно табл. 15.

Определение ожидаемых уровней звукового давления. До осуществления мероприятий по снижению шума определение ожидаемых уровней в расчетных точках при известных источниках шума (ИШ) и их шумовых характеристиках производится в зависимости от взаимного расположения источников шума и расчетных точек. Сначала рассмотрим общий случай (рис. 68), когда в окружающую среду, где расположена расчетная точка (РТ), происходит излучение шума звуковой мощностью Р, Вт. Интенсивность звука в расчетной точке I=PФ/Fk где Ф - фактор направленности излучения шума (его значения для конкретных случаев будут приведены ниже); F - площадь, на которую распределяется звуковая энергия. В общем случае F=Ωr², где Ω - пространственный угол излучения звука, принимаемый для источников и мест излучения шума, расположенных в пространстве, равным Ω=4π на поверхности территории или ограждающих конструкций зданий и сооружений Ω=2π в двухгранном угле, образованном конструкциями зданий (сооружений) и поверхностью территории Ω=π k - коэффициент, который в общем виде учитывает уменьшение интенсивности звука на пути его распространения за счет затухания в воздухе и наличия каких-либо преград на этом пути.

Рис. 68. К выводу формулы (22)

Разделив левую и правую части этого выражения на пороговое значение интенсивности звука I₀ и прологарифмировав их, получим выражение для ожидаемого уровня звукового давления в расчетной точке:

L=L^изл_P+10lgФ-10lgΩ-20lgr-L^оп_P (22)

где L^изл_P - уровень звуковой мощности шума, излучаемого в окружающую среду, дБ; ΔL^оп_P - снижение уровня звуковой мощности на пути распространения шума в открытом пространстве, величина которого при отсутствии препятствий и небольших (до 50 м) расстояниях равна нулю. При больших расстояниях ΔL_P нужно определять как ΔL^оп_P=β_аr/1000, дБ, где β_а - затухание звука в атмосфере, дБ/км, приведено ниже:

Выражение (22) получено для условий свободного распространения звука, т. е. без влияния отражений от близко расположенных зданий и сооружений. В условиях городской застройки спад уровня звукового давления происходит медленнее, чем по закону квадрата расстояния, поэтому в случае расположения расчетной точки среди зданий в выражении (22) нужно брать не 20lgr, a 15lgr.

Рассмотрим случаи расчета, наиболее часто встречающиеся на практике. Уровни звукового давления в расчетных точках во всех этих случаях определяются по общей формуле (22) с подстановкой соответствующих значений L^изл_P и Ф.

1. Источник шума (ИШ) (один или несколько) и расчетная точка расположены на определенном расстоянии г друг от друга (рис. 69, а), причем шум от источника (например, от всасывающего отверстия вентилятора, установленного на территории предприятия недалеко от жилого дома) непосредственно излучается в окружающую среду. В данном случае L^изл_Р - уровень звуковой мощности источника, т. е. L^изл_Р=L_P. Величина Ф берется из паспортных характеристик машины, механизма. Для источников шума с равномерным излучением звука Ф=1. Для осевых и центробежных вентиляторов, открытые всасывающие или выхлопные отверстия которых направлены в сторону расчетных точек, Ф=2; под углом порядка 45° Ф=1.

Рис. 69. Расчетные схемы излучения шума в окружающую среду: а - источник шума расположен в открытом пространстве; б - излучение шума из всасывающих или воздухозаборных отверстий аэродинамических установок; в - излучение шума через стенки канала аэрогазодинамической установки; г - излучение шума через строительные ограждения

2. Шум источника (вентилятора, компрессора, двигателя и т. д.) распространяется по каналам (трубопроводам) и излучается в атмосферу через выходные (выхлопные или воздухозаборные) отверстия (рис. 69,6). В этом весьма распространенном случае расчета шума аэрогазодинамической установки L^изл_Р=L_P-ΔL_P, где L_P - уровень звуковой мощности источ-ника шума, излучаемого в сторону выходного отверстия; ΔL_P - снижение уровня звуковой мощности при распространении звука по каналам от источника до выходного отверстия, дБ, которое определяется последовательно для каждого элемента (прямого участка канала, поворота и т. д.) и затем суммируется, т. е.

ΔL_P=∑ⁿ_i=1ΔLP_i, ΔLP_i - снижение уровня звуковой мощности в отдельном i-m элементе; n-число этих элементов.

Величина ΔLP, дБ/м, для металлических прямоугольных воздуховодов может быть определена по табл. 39, а в каналах, тоннелях с большими размерами поперечного сечения (>2 м) - по табл. 40, где дано снижение уровней звуковой мощности на длине, равной гидравлическому диаметру (м): Dг=4F_к/П_к (F_к - площадь поперечного сечения канала, или тоннеля; П_к - его периметр).

Снижение уровней звуковой мощности в прямоугольных поворотах воздуховодов и каналов может быть определено в зависимости от произведения fb (f - частота звука, Гц; b - ширина поворота м; рис. 70). Для плавных и прямоугольных поворотов с направляющими лопатками это снижение дано в табл.41.

Рис. 70. График для определения снижения шума в прямоугольных поворотах

В результате отражения звука от открытого конца воздуховода (с решеткой или без нее) происходит снижение уровня звуковой мощности, величина которого определяется с помощью графиков (рис. 71) в зависимости от параметра f√F (f - частота, Гц; F - площадь поперечного сечения канала, м²) и расположения конца воздуховода по отношению к стене здания.

Рис. 71. График для определения снижения шума при отражении от открытого конца воздуховода

При внезапном сужении или расширении канала, наличии перегородок с отверстием, разветвлений (рис. 72) величина снижения уровня звуковой мощности может быть определена в зависимости от размеров поперечного сечения канала. Так, для воздуховодов с поперечными размерами до 1 м для сужения или расширения перегородки (рис. 72, а, б, в)

Рис. 72. Элементы каналов: а, б - сужение, и расширение канала; в - перегородка с отверстием в канале; г - разветвление канала

ΔL_P=10lg[(m+1)²/4m],

где m=F₁/F₂ (F - площади поперечных сечений, м²). Для разветвлений (рис. 72, г)

ΔL_P=10lg∑F_отв(mn+1)²/4F_отвim_n

где ∑F_oтв - сумма площадей всех ответвлений, м²; F_отвi - площадь поперечного сечения воздуховода, м², для которого определяется снижение уровня звуковой мощности; mn=F/∑F_отв.

Для каналов большого размера (более 1 м) для сужения перегородки ΔL_P=10lgm, а для разветвлений ΔL_P=10lg[0,5F+∑F_отв)/F_отвi

Если канал расширяется или плавно сужается, то ΔL_P=0. В воздухозаборных (выхлопных) киосках величина ΔL_Р может быть принята равной 3 дБ.

Фактор направленности Ф, входящий в выражение (22), зависит от частоты звука, ориентации места излучения по отношению к расчетной точке, его размеров. Величины 10lgФ для наиболее распространенных случаев излучения приведены на рис. 73.

Рис. 73. Величины 10lg Ф для различных случаев излучения шума из воздухозаборцых или выбросных устройств аэрогазодинамических установок

3. Шум в расчетную точку попадает через стенки (чаще всего металлические) канала (см. рис. 69, в). С таким путем проникновения шума в окружающую среду наиболее часто приходится встречаться при работе станций испытания двигателей, в вентиляционных установках. Особенно заметным становится этот шум при установке глушителя перед выхлопным отверстием. В данном случае

ΔL^изл_P=L_P-ΔL_P+10lg(F_н/F)-R_к-3

где L_P - уровень звуковой мощности, излучаемой источником шума в канал, дБ; ALP - снижение уровня звуковой мощности в канале от источника до участка канала, через который излучается шум; FH - площадь наружной поверхности стенок канала, через которую излучается шум, м²; F - площадь поперечного сечения канала, м²; R_к - звукоизоляция стенок канала, дБ, определяемая по данным § 34. Фактор направленности Ф здесь равен единице.

4. При близком расположении шумного помещения (цеха) предприятия к жилой застройке шум из этого помещения может попадать в расчетную точку через строительные ограждения, чаще всего оконные проемы площадью For? и звукоизоляцией F_oгр, открываемые в летнее время. В этом случае расчета (Ф=1)

L^изл_P=10lg∑ⁿ_i=110^0,1L_Pi-10lgB+10lgF_огр-R_огр

где L_Pi - уровень звуковой мощности i-го источника шума в помещении; n - их число; В - постоянная шумного помещения, м², определяемая применительно к данному случаю по формуле B=Vμ/20 (V - объем помещения, м³; μ -частотный множитель, значения которого даны в табл. 36).

Часто в расчетную точку шум может попадать от различных источников и разными путями. В таких случаях уровни звукового давления сначала определяются по отдельности для каждого источника по формуле (22), а при одновременном действии всех источников находятся по правилу суммирования уровней

L=1-lg∑ⁿ_i=110^0,1L_i

где L_i и L - соответственно ожидаемые уровни звукового давления, создаваемые одним источником при изолированной работе и всеми источниками при одновременной работе; п-принимаемое для расчета число источников шума. Здесь уместно напомнить, что при разнице между двумя уровнями более 10 дБ меньшие уровни в расчет могут не приниматься.

Определение требуемого снижения шума ΔL_тp. Прежде чем рассматривать нахождение этой величины, необходимо отметить, что требуемое снижение шума в расчетной точке и требуемое снижение шума источника - это разные понятия.

Во всех случаях расчета или измерений требуемое снижение шума в расчетной точке определяется как разность между ожидаемыми уровнями звукового давления, рассчитанными по формулам (22) и (25), или измеренными уровнями и допустимыми по нормам:

ΔL_тр=L-L_доп. (26)

Что же касается требуемого снижения шума источника или на пути его распространения, то эта величина зависит от числа источников шума и требуемого снижения в расчетной точке. При действии одного источника его шум должен быть снижен на величину ΔL_тp, определяемую по формуле (26), а нескольких (n) одинаковых источников, удаленных от расчетной точки на примерно равное расстояние, - по формуле

ΔL_тр=L_i-L_доп+10lg n, (27)

где L_i - ожидаемый уровень звукового давления, создаваемый в расчетной точке одним источником, дБ.

На практике нередко приходится встречаться со случаем попадания шума в расчетную точку от разных источников, расположенных от нее на различных расстояниях. Применительно к действующим предприятиям требуемое снижение шума каждого источника может быть определено измерением уровней звукового давления, создаваемого им при одиночной работе (остальные источники отключаются) и сравнения их с допустимыми уровнями. При таких измерениях выявляются наиболее шумные источники, шум которых нужно снижать в первую очередь.

Выбор мероприятий по снижению шума. Как видно из основной формулы (22) расчета шума в окружающей среде, уровни звукового давления в расчетной точке зависят от величины составляющих, входящих в эту формулу. Следовательно, обеспечение допустимых уровней звукового давления может быть достигнуто за счет изменения данных величин с помощью следующих мероприятий:

1. Уменьшения уровня звуковой мощности источника шума, что в условиях эксплуатации достигается заменой шумного, устаревшего оборудования, а при проектировании - соответствующим выбором менее шумного оборудования, зная его шумовые характеристики.

2. Правильной ориентацией источника шума или места излучения шума по отношению к расчетной точке. Например, воздухозаборное устройство компрессорной установки должно располагаться так, чтобы излучаемый шум был направлен в противоположную сторону от жилого дома. В таких случаях величина показателя направленности G=10lgФ имеет значительно меньшую величину, что снижает уровни звукового давления на 5-15 дБ.

3. Размещения источника шума на возможно большем расстоянии от расчетной точки. Как известно, снижение уровней (в дБ) в открытом пространстве при увеличении расстояния от r₁ до r₂ равно ΔL=20lg(r₂/r₁). Отметим, что данное мероприятие может быть реализовано только лишь при проектировании объектов.

4. Уменьшения шума на пути его распространения от источника до расчетной точки за счет:

а) применения таких материалов и конструкций при проектировании наружных стен, остекления (окон), ворот, дверей, которые обеспечивают требуемую звукоизоляцию; звукоизоляции технологических коммуникаций, проходящих через внешние ограждающие конструкции здания; устройства специальных звукоизолированных боксов и звукоизолирующих кожухов при размещении шумящего оборудования на территориях промышленных предприятий и жилой застройки;

б) применения экранов, препятствующих распространению в атмосферу звука от оборудования, размещенного на территории промышленного предприятия;

в) устройства глушителей шума в газодинамических трактах установок, излучающих шум в атмосферу (испытательных боксов, компрессоров, вентиляторов и тому подобных установок); звукоизоляционная облицовка каналов, излучающих шум в атмосферу;

г) выполнения акустической обработки шумных помещений, через окна которых излучается шум в атмосферу.